Technologie de la fixation
3.1 Ancrage — Principes et conception-calcul
3.1.10 Exemples de conception-calcul
Calculs effectués selon le chapitre 17 de l'ACI 318-14, le rapport ICC-ES ESR-3187*,
chevilles HIT-HY 200
Réf. ACI 318
Réf. ESR*
Vérifier les valeurs minimales d'espacement des chevilles, de distance de rive et d'épaisseur du support en béton.
MINIMUM [s x ; s y1 ; s y2 ] = MINIMUM [8 po; 12 po; 12 po] = 8 po; s min = 5 po s max = 3h ef = (3) (15 po) = 45 po
REMARQUE : Si l'espacement des chevilles est > 3h ef , on suppose qu'elles n'agissent pas comme un
groupe en traction; 5 po ≤ 8 po ≤ 45 po OK
MINIMUM [c +x ; c -x ; c +y ; c -y ] = MINIMUM [6 po; ∞; ∞; 12 po] = 6 po
c min = 5 po c max = 1,5h ef = (1,5)(15 po) = 22,5 po
Remarque : Si la distance de rive est > 1,5h ef , on suppose que le bord n'influence pas la
capacité des chevilles à moins que le fendage ne soit pris en compte : 5 po ≤ 6 po ≤ 22,5 po OK
h min = h ef + 2d hole = 15 po + 2 (1,125 po) = 17,25 po h = 24 po > 17,25 po
OK
17.7
R17.7
17.4.2.1
R17.4.2.1 Section 4.1.9
Tableau 12
Calculer la résistance nominale de l'acier en traction : N sa 17.4.1.2 Section 4.1.2
Résistance de l'acier : 17.4.1.2
Équation
(17.4.1.2) Tableau 11
17.4.2.1 (b)
Équation
(17.4.2.1b) Section 4.1.3
17.4.2.1
R17.4.2.1
Équation
(17.4.2.1b) –
17.4.2.4
Équation
(17.4.2.4) –
17.4.2.5
Équation
(17.4.2.5b) –
17.4.2.6
17.4.2.7 –
17.4.2.2
Équation
(17.4.2.2a) Tableau 12
17.4.2.1 (b)
Équation
(17.4.2.1b) Tableau 12
17.4.5.1
(17.4.5.1b) Section 4.1.4
D.5.3.7 (b)
Équation
(D-16b)
17.4.5.1
(17.4.5.1c)
(17.4.5.1d) Section 4.1.4
D.5.3.7
Équation
(D-16b à f)
D.5.3.8
Tableau 14
N sa = 75 710 lb/cheville
Calculer la résistance nominale à la rupture par arrachement du béton en traction :
N cbg = A Nc · ψ · ψ
· ψ c,N · ψ cp,N · N b
ec,N
ed,N
A Nco
c -x = ∞
s x = 8 po
c +x = 6 po
c +y = ∞ s y1 = 12 po
s y2 = 12 po
c -y = ∞
Remarque : Seules les 4 chevilles supérieures sont en traction.
c max = 1,5 · h ef = 22,5 po si c ≥ 22,5 po → utiliser 1,5 · h ef
s max = 3 · h ef = 45 po
si s > 45 po → aucun effet de groupe
A Nc = (c -x + s x + c +x ) (c +y + s y2 + c -y ) = (22,5 po + 8 po + 6 po) (22,5 po + 12 po + 22,5 po) = 2 080,5 po 2
A Nc0 = (9) (h ef ) 2 = (9) (15 po) 2 = 2 025 po 2
Remarque : L'excentricité en traction est déterminée à l'aide du logiciel PROFIS Anchor.
e N ' = 2,592 po (distance entre N resultant et le C.O.G. des chevilles en traction)
1
1
ψ ec,N =
( ) (
1 +
=
2e' N
1 +
3h ef
ψ ed,N = 0,7 + 0,3
( )
c a,min
1,5h ef
(2) (2,59 po)
(3) (15 po)
= 0,7 + 0,3
)
(
= 0,90
)
6 po
= 0,78
(1,5) (15 po)
Remarque : On a supposé des conditions de béton fissuré. ψ c,N = 1,0; ψ cp,N = 1,0
Remarque : On a supposé des conditions de béton fissuré. Béton de densité normale → λ a = 1,0
N b = k c,cr λ a
N cbg =
(
ƒ c ' (h ef ) 1,5 = (17) (1,0)
2 080,5 po 2
2 025 po 2
)
6 000 psi (15 po) 1,5 = 76 500 lb
(0,897) (0,78) (1,0) (1,0) (76 500) = 54 991 lb
Calculer la résistance de liaison nominale en traction : N ag =
c Na = (10) (d a )
c max = c Na
τ k,uncr
τ uncr = 1 670 psi
1 100
si c ≥ c Na → utiliser c Na
A Na
A Nao
· ψ ed,Na · ψ ec,Na · ψ cp,Na · N ba
c Na = 12,86 po
s max = s Na si s ≥ s Na → aucun effet de groupe [s Na = 2c Na ]
A Na = (c -x + s x + c +x ) (c +y + s y2 + c -y ) = (12,86 po + 8 po + 6 po) x (12,86 po + 12 po + 12,86 po) = 1 013,2 po 2
A Nao = (2c Na ) 2 = [(2) (12,86 po)] 2 = 661,5 po 2
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