Technologie de la fixation
Ancrage — Principes et conception-calcul 3.1
3.1.10 Exemples de conception-calcul
Calculs effectués selon le chapitre 17 de l'ACI 318-14, le rapport ICC-ES ESR-1917,
chevilles KWIK Bolt TZ
Réf. ACI 318 Réf. ESR
– Section 4.1.8.2
Tableau 3
– Tableau 3
17.5.1.2 Section 4.1.5
Quatre chevilles en cisaillement. Charge la plus élevée agissant sur une cheville unitaire =
V ua / 4 = 6 000 lb/4 chevilles = 1 500 lb/cheville
Résistance de l'acier : V sa = V eq = 7 600 lb/cheville 17.5.1.2
Équation
(17.5.1.2b) Tableau 3
Calculer la résistance nominale à la rupture par arrachement du béton en cisaillement :
V cbg = A Vc · ψ · ψ · ψ · ψ · V
ec,V
ed,V
c,V
h,V
b
A Vco 17.5.2.1 (b)
Équation
(17.5.2.1b) Section 4.1.6
c +x = 6 po
c +y = 8 po
s y = 4 po c -y = ∞
c -x = ∞ s x = 4 po
Remarque : La charge de cisaillement agit dans la direction des -y. c -y = ∞ → aucune rupture par
arrachement du béton supposée dans la direction des -y.
La rupture par arrachement du béton pour un cisaillement parallèle au bord (direction des +x) doit être
vérifiée selon 17.5.2.1(c). 17.5.2.1 (c) –
17.5.2.1
R17.5.2.1
Équation
(17.5.2.1c) –
17.5.2.5
Équation
(17.5.2.5) –
17.5.2.6
Équation
(17.5.2.6b) –
17.5.2.7 –
17.5.2.8
Équation
(17.5.2.8) –
17.5.2.2
Équation
(17.5.2.2a)
Équation
(17.5.2.2b) Tableau 3
17.5.2.1 (b)
17.5.2.1 (c)
Équation
(17.5.2.1b) Tableau 3
Calculer la résistance nominale à l'extraction lors de charge de traction : N pn,ƒ'c = N p,seis
ƒ' c
2 500
Remarque : La résistance à l'extraction n'a pas à être prise en compte. Se reporter au tableau 3 dans
ESR‑1917.
Calculer la résistance nominale de l'acier en cisaillement : V sa
On suppose que toute la charge de cisaillement agit sur la rangée de chevilles la plus près du bord
des x+ → c a1 = 6 po.
1,5c a1 = (1,5) (6 po) = 9 po
si c ≥ 9 po → utiliser 1,5 · c a1 h = 12 po
s max = 3 · c a1 = (3) (6 po) = 18 po si s > 18 po → aucun effet de groupe
A Vc = (c +y + s y + c -y ) (MINIMUM [1,5c a1 ; h]) = (8 po + 4 po + 9 po) (9 po) = 189 po 2
A Vc0 = (4,5) (c a1 ) 2 = (4,5) (6 po) 2 = 162 po 2
Aucune excentricité en cisaillement → ψ ec,V = 1,0
Les distances de rive perpendiculaires à la direction de la charge de cisaillement sont définies comme
étant c a2 .
Remarque : 17.5.2.1(c) permet d'utiliser ψ ed,V = 1,0 pour calculer le cisaillement parallèle à un bord.
Le calcul de ψ ed,V dans le présent exemple est prudent.
c a2+y
8 po
ψ ed,V = 0,7 + 0,3
= 0,7 + 0,3
= 0,967
c a2+y = 8 po c a2-y = ∞
1,5c a1
9 po
(
)
( )
On suppose des conditions de béton fissuré, aucune armature de bord → ψ c,V = 1,0
ψ h,v =
1,5c a1
h a
Vérifier : h a = 12 po; 1,5c a1 = 9 po
12 po > 9 po → ψ h,V = 1,0
Remarque : Béton de densité normale → λ a = 1,0
(a) V b = (7)
( )
ℓ e
0,2
d anchor
λ a
d anchor
ƒ c ' (c a1 ) 1,5
ℓ e = MINIMUM [h ef ; 8d anchor ] = MINIMUM [4 po; 5 po] = 4 po
V b = (7)
(
4 po
0,625 po
(b) V b = 9 λ a
)
0,2
(1,0)
0,625 po
ƒ' c (c a1 ) 1,5 = (9) (1,0)
6 000 psi (6 po) 1,5 = 7 456 lb
4 000 psi (6 po) 1,5 = 8 366 lb
V b = minimum [(a), (b)] = 7 456 lb
V cbg =
(
)
189 po 2
(1,0) (1,0) (1,0) (1,0) (7 456 lb) = 8 699 lb
162 po 2
Calculer le cisaillement parallèle au bord : V cbg,parallel = (2) (8 699 lb) = 17 398 lb
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