Product Technical Guides : CA-FR Guide de Barres d’Armature Postscellées | Janvier 2023 | Page 34

Guide des barres d ’ armature rapportées
6.0 QUELLE EST L ’ HISTOIRE ?
Example : Joint de structure de colonne ( comparer avec l ’ exemple fourni à la section 2.6.4 )
Exigence : Établir l ’ exigence d ’ encastrement du joint structural postinstallé pour un nouveau poteau à couler sur une poutre existante de 15 po de largeur par 30 po de profondeur avec un béton de 4 ksi et une armature A615 Gr . 60 . La nouvelle colonne est un carré de 15 x 15 pouces avec des barres de colonne ASTM A615 Gr . 60 n º 7 ( voir Figure 17 ). La colonne doit résister au moment et au cisaillement résultant de la charge du vent .
d 1
z 1R st
EQ EQ
T
N s = T / sin w s
Note : Des vérifications supplémentaires de l ’ adéquation du modèle peuvent être requises . Pour de plus amples renseignements , consultez Hamad , B ., et al . « Évaluation de la force de liaison du renforcement lié ou post-installé », ACI Structureructural Journal V . 103 , No . 2 , p . 207-218 [ 8 ].
6.7 CONCEPTION DES GOUJONS DE CISAILLEMENT
Selon la théorie du frottement de cisaillement adoptée par l ’ ACI 318 , les barres d ’ armature qui traversent un plan de cisaillement servent à serrer ensemble les deux faces de l ’ interface de cisaillement , permettant le transfert du cisaillement par le frottement agissant sur la surface de l ’ interface . Bien qu ’ elles soient souvent appelées goujons , les barres d ’ armature qui traversent l ’ interface de cisaillement ne sont pas supposées résister aux forces de cisaillement par l ’ action des goujons ; le frottement de cisaillement suppose que l ’ armature agit uniquement en tension .
so - SN
N s c z 0 w d b c
Figure 51 — Modèle de jambe de force et d ’ attache pour l ’ assemblage d ’ un poteau
à une poutre de niveau .
Détail
so - SN
A c
N
Déterminer la longueur de la liaison en fonction de la géométrie de l ’ étai de compression nécessaire au développement de la barre ( voir Figure 51 ) :
N s =
T sinθ
T = ϕ · A s · f y = 0,9 x 2 x 0,60 x 60000 = 64800 lb
Figure 52 — Les principaux mécanismes de transfert du cisaillement le long d ’ une interface de béton armé : l ’ action du goujon et l ’ emboîtement des agrégats , de [ 21 ].
Cependant , les travaux récents de Palieraki et al . [ 16 ] ont démontré que les résistances statiques et cycliques de l ’ interface de frottement de cisaillement peuvent être décrites avec précision comme la somme des mécanismes de frottement et d ’ action du goujon . Cette approche permet également de déterminer le transfert de l ’ effort de cisaillement pour des profondeurs d ’ encastrement réduites des goujons .
f ce = 0,85 x β s x β c x f ’ c = 0,85 x 0,75 x 1,0 x 4000 = 2550 psi ACI 318-19 Section 23.4.3
Hanson , 1960 Matlock , 1976
Menkulasi & Roberts-Wollmann , 2005 Wallerfeisz , 2006
T u , equ ( 1 ) ( N / mm 2 )
0
5
10
15
20
2900
20
ϕ c = 0,65
Supposons un angle de jambe de force θ de 60 degrés :
N s
60000 W s = = = 3,0 t x ϕ c x f ce 15 x 0,65 x 2040 x sin60 0
Vesa , 1978 Bass et al ., 1989 Mishima et al ., 1995 Soudki et al ., 1995 Mounir Kamel , 1996 Soudki et al ., 1996 Randl , 1997 Choi et al ., 1999 Choi et al ., 1999 ( 2 ) Valluvan et al ., 1999 Kono & Tanaka , 2000 Kono et al ., 2001 Kahn & Mitchell , 2002 Papanicolaou & Triantafillou , 2002
Hattori & Yamamoto , 2007 Scott , 2010 Wang et al ., 2010 Harries et al ., 2012 Shirai et al ., 2012 Palieraki , 2014 Shaw & Sneed , 2014 Mazizah & Izni , 2015 Alkatan , 2016 Sneed et al ., 2016 Trost , 2016 Xiao et al ., 2016 Palieraki et al ., 2017 Williams et al ., 2017
T u , exp ( psi )
2175
1450
725
15
10
5
T u , exp ( N / mm 2 )
Nakano & Matsuzaki , 2004
Costa et al ., 2018
l st =
W s
cos60 0
= 6,0 po
Saari et al ., 2004 Banta , 2005 Dimitriadou et al ., 2005
Palieraki et al ., 2019 Virtzileou et al ., 2020
0
0
0
725
1450
2175
2900
T u , equ ( 1 ) ( psi )
l st l st
7,5 l d = Z 0 + = Z 1R x tanθ + ≈ 12 x tan60 + = 24 po .
2 2
2
Figure 53 — Prédiction du cisaillement de l ’ interface statique tracée par rapport aux résultats du test .
32 Novembre 2022