Guide des barres d ’ armature rapportées
6.0 QUELLE EST L ’ HISTOIRE DERRIÈRE CECI ?
La formulation suivante de la méthode de conception du cisaillement d ’ interface proposée par Palieraki [ 14 ] est une simplification basée sur des hypothèses conservatrices . Il s ’ agit de la somme des effets du frottement et de l ’ action de la cheville ( voir Éq . ( 18 ) avec des termes de modification qui tiennent compte de la rugosité de la surface , de la quantité et de la qualité des armatures , de l ’ enrobage des armatures et de la force d ’ adhérence , ainsi que du type de chargement ( c ’ est-à-dire statique ou cyclique ). Comme le montre la Figure 53 , l ’ approche proposée par Palieraki présente un excellent contrat avec une vaste base de données de résultats d ’ essais .
V n = A c ( β f · f + β d · d ) ( Éq . 18 )
La contribution au cisaillement due à l ’ action du goujon peut être calculée à l ’ aide de l ’ équation 20 :
d
où
2
1,3 · n · d b f l c · f y =
A c
( psi ) ( Eq . 20 )
d b = diamètre du renforcement du goujon d ’ interface ( po ) n
= nombre d ’ interfaces de franchissement de goujons A c = zone d ’ interface recoupé par n goujons ( po 2 ) où V n = résistance nominale au cisaillement de l ’ interface ( lb .)
f
d
β f
β d
= contribution du frottement au cisaillement nominal de l ’ interface ( psi )
= contribution du goujon au cisaillement de l ’ interface nominale ( psi )
= facteur de contribution pour le frottement
= facteur de contribution pour l ’ action des goujons A c = surface de l ’ interface ( po 2 )
La contribution au cisaillement due au frottement peut être calculée à l ’ aide de l ’ équation 19 :
f = 0,33 [ ( f ’ c ) 2 · ( f c , vf + f ext ) ] 1 / 3
où
f c , vf
f ext
= contrainte de compression sur l ’ interface due à l ’ action de l ’ armature du goujon , et est égale à la plus petite valeur des équations ci-dessous .
f y · A vf = ( psi )
A c
5 · f = bu · l e · A vf
( psi ) d b · A c
( psi ) ( Éq . 19 )
= contrainte uniforme sur l ’ interface due à une force normale appliquée de l ’ extérieur ( positive pour la compression , négative pour la tension ) ( psi )
f bu = la force d ’ adhérence associée à la barre rapportée ( psi ) l e = longueur d ’ encastrement du goujon ( po ) A vf = surface de l ’ interface armature du goujon ( po 2 ) f y = contrainte d ’ élasticité de l ’ armature du goujon d ’ interface ( psi ) f ’ c = résistance à la compression uniaxiale du béton ( psi )
Les facteurs de contribution ont été établis de façon expérimentale comme suit :
Facteur de contribution à la friction , β f , pour une charge en cisaillement statique ou sismique sur l ' interface :
Rugosité de la surface - coefficient de friction
Facteur de contribution à l ’ action du goujon , β d pour une charge en cisaillement statique ou sismique à travers l ’ interface :
Encastrement du goujon
Example : Goujons de cisaillement ( comparer avec les exemples fournis aux sections 2.6.1 et 6.6.1 )
Exigence : Déterminer les exigences en matière d ’ encastrement des barres d ’ armature rapportées utilisées pour raccorder un nouveau mur de cisaillement de 8 pouces d ’ épaisseur en béton projeté ( placé pneumatiquement ) à un mur en béton existant ( Figure 9 ). Les barres sont n ° 5 à 12 po x 16 po au-dessus de la face du mur . Le mur de cisaillement existant a une épaisseur de 10 pouces avec un béton de poids normal de 4 ksi . Essayer les goujons encastrés au minimum de 12 diamètres ( cisaillement statique ).
v u
= 9 ksf = 63 psi A c = 12 · 16 = 192 po 2
f bu
Statique
= à 1 090 lb / po 2 ( résistance d ’ adhérence caractéristique dans le béton fissuré selon l ’ ACI 355.4 )
V n = A c ( β f · f + β d · d ) β d
Sismique l e > 8d b 0,7 0,35
Statique β f
Sismique clés de cisaillement , ou lorsque f ext ≥ + 0,1 f ’ c 0,8 0,4 Roughened with externally applied compressive stress 0,8 0,4
mécaniquement rugueux
non rugueuse
Béton ordinaire < 8 000 psi ( 55 MPa ) 0,6 0,2 Béton haute résistance ≥ 8 000 psi ( 55 MPa ) 0,4 0,1 Avec contrainte de compression externe 0,5 0,2 Sans contrainte de compression externe 0,4 0,1 surface non rugueuse , acier formé ( très lisse ) 0,2 n / a *
Non recommandé
33 Novembre 2022