Product Technical Guides : CA-FR Anchor Fastening - Volume 2 Edition 21 | Page 459

Guide technique du chevillage , édition 22
Tableau 11B – Résistance de calcul pour la rupture de l ’ acier des chevilles préscellées KCM-MD à plaque longue 1 , 2 , 3 , 4
Type de cheville
Données de calcul
LP LP LP LP 1 / 4 po – 3 / 8 po 3 / 8 po – 1 / 2 po 3 / 8 po – 1 / 2 po – 5 / 8 po 5 / 8 po – 3 / 4 po
Diamètre nominal de la tige ( po )
1 / 4
3 / 8
3 / 8 5
1 / 2
3 / 8
1 / 2 5
5 / 8
5 / 8 5
3 / 4
Diamètre extérieur de la cheville , d a po ( mm )
0,52
( 13,2 )
0,67
( 17,0 )
0,88
( 22,4 )
1,00
( 25,4 )
Profondeur d ’ ancrage effective , h ef po ( mm )
1,76
( 45 )
2
( 50,8 )
2,5
( 63,5 )
2,5
( 63,5 )
Résistance à la rupture minimale spécifiée , f ut lb ( kN )
8 300
( 36,9 )
13 500
( 60,1 )
16 800
( 74,8 )
22 500
( 100,1 )
Catégorie de chevilles
À sceller
Facteur de résistance du matériau – béton Φ c
0,65
Facteur de pondération de la résistance à la traction et au cisaillement , modes de rupture du béton , condition B , R
1,00
Facteur de résistance du matériau – armature en acier , Φ s
0,85
Facteur de pondération de la résistance à la traction , modes de rupture de l ’ acier , R
0,70
Facteur de pondération de la résistance au cisaillement , modes de rupture de l ’ acier , R
0,65
Résistance de calcul de l ’ acier de la cheville en traction ,
4 940
8 030
7 330
7 155
ΦN sa , insert lb ( kN )
( 22,0 )
( 35,7 )
( 32,6 )
( 31,8 )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en traction , ΦN sa , insert , eq lb ( kN )
-
4 940
( 22,0 )
8 030
( 35,7 )
8 030
( 35,7 )
-
7 330
( 32,6 )
7 330
( 32,6 )
7 155
( 31,8 )
7 155
( 31,8 )
Installations dans la cannelure supérieure du tablier métallique ( c . -à-d. le tablier « W » et le tablier « B ») conformément aux figures 4A
Résistance au cisaillement pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert lb ( kN )
-
2 590
( 11,5 )
-
4 875
( 21,7 )
-
-
6 615
( 29,4 )
-
7 600
( 33,8 )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert , eq lb ( kN )
-
2 590
( 11,5 )
-
4 875
( 21,7 )
-
-
6 615
( 29,4 )
-
7 600
( 33,8 )
Installations dans la cannelure inférieure du tablier métallique ( c . -à-d. le tablier « W ») conformément aux figures 4B
Résistance au cisaillement pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert lb ( kN )
-
2 985
( 13,3 )
2 400
( 10,7 )
3 670
( 16,3 )
-
2 230
( 9,9 )
4 260
( 19,0 )
5 935
( 26,4 )
4 260
( 19,0 )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert , eq lb ( kN )
-
2 985
( 13,3 )
2 400
( 10,7 )
3 670
( 16,3 )
-
2 230
( 9,9 )
4 260
( 19,0 )
5 935
( 26,4 )
4 260
( 19,0 )
Installations dans la cannelure inférieure du tablier métallique ( c . -à-d. le tablier « B ») conformément aux figures 4C
Résistance au cisaillement pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert lb ( kN )
-
2 660
( 11,8 )
-
4 165
( 18,5 )
-
-
5 295
( 23,6 )
-
6 585
( 29,3 )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert , eq lb ( kN )
-
2 660
( 11,8 )
-
4 165
( 18,5 )
-
-
5 295
( 23,6 )
-
6 585
( 29,3 )
Installations sur l ’ angle de la cannelure du tablier métallique ( c . -à-d. le tablier « W ») conformément aux figures 4D
Résistance au cisaillement pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert lb ( kN )
-
950
( 4,2 )
-
2 455
( 10,9 )
-
-
5 510
( 24,5 )
-
5 510
( 24,5 )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert , eq lb ( kN )
-
950
( 4,2 )
-
1 965
( 8,7 )
-
-
3 100
( 13,8 )
-
5 235
( 23,3 )
1 Les données de calcul comprises dans le présent tableau sont tirées du rapport ESR-4145 d ’ ICC-ES , tableau 4B , et converties pour être utilisées avec l ’ annexe D de la norme 4B ,
A23.3-14 ( R2014 ). 2 La cheville KCM-MD en acier ordinaire est considérée comme un élément en acier cassant en vertu de la section D . 2 de l ’ annexe D de la norme CSA A23.3 ( R2014 ). 3 Les valeurs de traction ne s ’ appliquent qu ’ aux chevilles . La capacité des tiges filetées doit également être déterminée à partir du tableau 18 . La résistance nominale du béton doit être obtenue à partir des tableaux 12 à 17 . Comparer les valeurs de traction de la tige filetée , des chevilles et du béton . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs .
4 Les valeurs de cisaillement ne s ’ appliquent qu ’ aux chevilles . La capacité des tiges filetées doit également être déterminée à partir du tableau 18 . Le calcul de la résistance au cisaillement du béton n ’ est pas nécessaire . Comparer les valeurs de cisaillement de la tige filetée et des chevilles . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs de résistance au cisaillement des chevilles .
5 Seule la tige filetée ASTM A193 nuance B7 , ASTM 325 ou ASTM F1554 nuance 105 est autorisée pour les applications qui résistent aux charges de cisaillement , aux charges de cisaillement sismique ou aux charges sismiques en traction .
3.3.16
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