DONNÉES DE CALCUL POUR L ' INSTALLATION DANS LE BÉTON CONFORMÉMENT À LA NORME CSA A23.3
Conception selon l ' annexe D de la norme CSA A23.3
Les dispositions de l ' annexe D de la norme CSA A23.3 précisent le calcul aux états limites pour les chevilles postscellées testées et évaluées conformément à l ' ACI 355.2 , dans le cas des chevilles mécaniques , et à l ' ACI 355.4 , dans le cas des chevilles adhésives . La présente section renferme les tableaux de calcul aux états limites avec les charges caractéristiques non pondérées qui sont fondées sur les valeurs publiées dans le rapport ESR-4145 d ' ICC Evaluation Services . Ces tableaux sont suivis des tableaux de résistances pondérées . Les tableaux des résistances pondérées présentent les charges de calcul caractéristiques qui sont pondérées au préalable par les facteurs de réduction applicables pour un ancrage unitaire , sans pondération de l ' espacement d ' ancrage à ancrage ou de la distance des rives aux fins de commodité pour l ' utilisateur du présent document . Tous les chiffres contenus dans la section précédente sur la méthode de calcul tirée du chapitre 17 de l ' ACI 318 s ' appliquent au calcul aux états limites et seront présentés dans les tableaux .
Pour obtenir une explication détaillée des tableaux élaborés conformément à l ' annexe D de la norme CSA A23.3 , se reporter au GTP éd . 19 , section 3.1.8 . Pour obtenir une aide technique , communiquer avec Hilti Canada en composant le 1-800-363- 4458 ou consulter le site www . hilti . ca .
Tableau 11A – Résistance de calcul pour la rupture de l ’ acier des chevilles préscellées KCM-MD à plaque courte 1 , 2 , 3 , 4
Type de cheville
Données de calcul
SP SP SP SP
1 / 4 po – 3 / 8 po 3 / 8 po – 1 / 2 po 3 / 8 po – 1 / 2 po – 5 / 8 po 5 / 8 po – 3 / 4 po Diamètre nominal de la tige ( po ) 1 / 4 3 / 8 3 / 8 5 1 / 2 3 / 8 1 / 2 5 5 / 8 5 / 8 5 3 / 4 Diamètre extérieur de la cheville , d a po ( mm )
Profondeur d ’ ancrage effective , h ef po ( mm )
Résistance à la rupture minimale spécifiée , f ut lb ( kN )
Catégorie de chevilles
0,52 0,67 0,88 1,00 ( 13 ) ( 17 ) ( 22 ) ( 25 ) 1,76 2 2,5 2,5 ( 45 ) ( 51 ) ( 64 ) ( 64 ) 8 300 13 500 16 800 22 500 ( 36,9 ) ( 60,1 ) ( 74,8 ) ( 100,1 ) À sceller
Facteur de résistance du matériau – béton Φ c 0,65
Facteur de pondération de la résistance à la traction et au cisaillement , modes de rupture du béton , condition B , R
Facteur de résistance du matériau – armature en acier , Φ s 0,85
Facteur de pondération de la résistance à la traction , modes de rupture de l ’ acier , R
Facteur de pondération de la résistance au cisaillement , modes de rupture de l ’ acier , R
Résistance de calcul de l ’ acier de la cheville en traction , ΦN sa , insert lb ( kN )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en traction , ΦN sa , insert , eq lb ( kN )
-
1 Les données de calcul comprises dans le présent tableau sont tirées du rapport ESR-4145 d ’ ICC-ES , tableau 4A , et converties pour être utilisées avec l ’ annexe D de la norme 4B , A23.3-
14 ( R2014 ). 2 La cheville KCM-MD en acier ordinaire est considérée comme un élément en acier cassant en vertu de la section D . 2 de l ’ annexe D de la norme CSA A23.3 ( R2014 ). 3 Les valeurs de traction ne s ’ appliquent qu ’ aux chevilles . La capacité des tiges filetées doit également être déterminée à partir du tableau 18 . La résistance nominale du béton doit être obtenue à partir des tableaux 12 à 17 . Comparer les valeurs de traction de la tige filetée , des chevilles et du béton . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs .
4 Les valeurs de cisaillement ne s ’ appliquent qu ’ aux chevilles . La capacité des tiges filetées doit également être déterminée à partir du tableau 18 . Le calcul de la résistance au cisaillement du béton n ’ est pas nécessaire . Comparer les valeurs de cisaillement de la tige filetée et des chevilles . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs de résistance au cisaillement des chevilles .
5 Seule la tige filetée ASTM A193 nuance B7 , ASTM 325 ou ASTM F1554 nuance 105 est autorisée pour les applications qui résistent aux charges de cisaillement , aux charges de cisaillement sismique ou aux charges sismiques en traction .
454 Guide technique du chevillage Édition 22 | 3.0 SYSTÈMES D ’ ANCRAGE | 3.3.16 CHEVILLES PRÉSCELLÉES KCM-MD Hilti ( Canada ) Corporation | www . hilti . ca | 1-800-363-4458
1,00
0,70
0,65
4 940 8 030 7 330 7 155 ( 22,0 ) ( 35,7 ) ( 32,6 ) ( 31,8 )
4 940 8 030 8 030 7 330 7 330 7 155 7 155
- ( 22 ) ( 36 ) ( 36 ) ( 33 ) ( 33 ) ( 32 ) ( 32 )
Installations dans la cannelure supérieure du tablier métallique ( c . -à-d . le tablier « W » et le tablier « B ») conformément aux figures 4A
Résistance au cisaillement pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert lb ( kN )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert , eq lb ( kN )
-
-
2 590 4 875
6 615 7 600
- - -
- ( 12 ) ( 22 ) ( 29 ) ( 34 )
2 590 4 875
6 615 7 600
- - -
- ( 12 ) ( 22 ) ( 29 ) ( 34 )
Installations dans la cannelure inférieure du tablier métallique ( c . -à-d . le tablier « W ») conformément aux figures 4B
Résistance au cisaillement pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert lb ( kN )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert , eq lb ( kN )
-
-
1 900 1 835 2 310 2 930 3 005 2 590 3 005
- ( 8 ) ( 8 ) ( 10 ) ( 13 ) ( 13 ) ( 12 ) ( 13 )
1 900 1 835 2 310 2 050 3 005 2 590 3 005
- ( 8 ) ( 8 ) ( 10 ) ( 9 ) ( 13 ) ( 12 ) ( 13 )
Installations dans la cannelure inférieure du tablier métallique ( c . -à-d . le tablier « B ») conformément aux figures 4C
Résistance au cisaillement pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert lb ( kN )
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ acier de la cheville en cisaillement , ΦV sa , insert , eq lb ( kN )
-
-
1 745 2 190
3 085 -
- - ( 8 ) ( 10 ) ( 14 )
1 745 - 2 190 - - 2 775 ( 8 ) ( 10 ) ( 12 )
- -
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