DONNÉES DE CALCUL POUR L ' INSTALLATION DANS LE BÉTON CONFORMÉMENT À LA NORME ACI 318
Méthode de calcul tirée du chapitre 17 de l ' ACI 318 Les tableaux de calcul présentés dans les tableaux 2 à 4 sont des tableaux de calcul simplifiés de Hilti . Les valeurs de charge ont été déterminées au moyen des variables et des paramètres du calcul du rapport ESR-4236 d ' ICC Evaluation Services et des équations tirées du chapitre 17 de l ' ACI 318 selon les modifications apportées par l ' ICC-ES AC193 . Les capacités déterminées par les calculs de résistance calculées au moyen des tableaux ci-dessous doivent être comparées aux charges pondérées déterminées au moyen des combinaisons de charges de calcul de la résistance . Se reporter à la section 3.1.8 pour obtenir une explication détaillée des tableaux de calcul simplifiés de Hilti . La présente section ne contient pas les tableaux de données du rapport ESR-4236 ; ils se trouvent toutefois sur les sites www . hilti . com et www . icc-es . org .
Tableau 2 – Résistance de calcul du manchon HDI-P TZ de Hilti selon les modes de rupture du béton dans le béton non fissuré conformément à l ' ACI 318 , chapitre 17 1 , 2 , 3 , 4 , 5
Diamètre nominal du manchon po |
Profondeur d ' ancrage nominale po ( mm ) |
Traction ( valeur la moins élevée entre la résistance à l ' arrachement et à l ' extraction du béton ) – φN n
f ′ c = 2 500 psi ( 17,2 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 6 000 psi ( 41,4 MPa ) lb ( kN )
|
Cisaillement ( valeur la moins élevée entre la résistance à l ' arrachement et à la rupture par effet de levier du béton ) – φN n
f ′ c = 2 500 psi ( 17,2 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 6 000 psi ( 41,4 MPa ) lb ( kN )
|
3 / 8 3 / 4 ( 19 ) 310 ( 1,4 ) 340 ( 1,5 ) 395 ( 1,8 ) 485 ( 2,1 ) 350 ( 1,6 ) 385 ( 1,7 ) 445 ( 2,0 ) 545 ( 2,4 )
Tableau 3 – Résistance de calcul du manchon HDI-P TZ de Hilti selon les modes de rupture du béton dans le béton fissuré conformément à l ' ACI 318 , chapitre 17 1 , 2 , 3 , 4 , 5 , 6 , 7
Diamètre nominal du manchon po |
Profondeur d ' ancrage nominale po ( mm ) |
Traction ( valeur la moins élevée entre la résistance à l ' arrachement et à l ' extraction du béton ) – φN n
f ′ c = 2 500 psi ( 17,2 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 6 000 psi ( 41,4 MPa ) lb ( kN )
|
Cisaillement ( valeur la moins élevée entre la résistance à l ' arrachement et à la rupture par effet de levier du béton ) – φN n
f ′ c = 2 500 psi ( 17,2 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN )
f ′ c = 6 000 psi ( 41,4 MPa ) lb ( kN )
|
3 / 8 3 / 4 ( 19 ) 190 ( 0,8 ) 200 ( 0,9 ) 220 ( 1,0 ) 255 ( 1,1 ) 250 ( 1,1 ) 270 ( 1,2 ) 315 ( 1,4 ) 385 ( 1,7 )
Les notes en bas de page suivantes s ' appliquent aux tableaux 2 et 3 : 1 Se reporter à la section 3.1.8.6 du Guide technique des systèmes d ' ancrage édition 17 ) pour convertir la valeur de la résistance de calcul à la valeur ASD . 2 L ' interpolation linéaire entre les résistances à la compression du béton n ' est pas autorisée . 3 Les valeurs tabulaires s ' appliquent à un seul manchon avec une distance de rive minimale de 6 1 / 2 po ( 166 mm ) et un espacement minimal de 8 po ( 204 mm ). Pour une distance de rive de
6 po ( 153 mm ), multiplier les valeurs de traction et de cisaillement dans le béton non fissuré par 0,92 . Aucune réduction requise pour le béton fissuré . 4 Comparer aux valeurs pour l ' acier indiquées au tableau 4 . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs . 5 Les valeurs tabulaires s ' appliquent au béton de densité normale uniquement . Pour le béton léger , multiplier la résistance de calcul par λ a comme suit : Pour le béton léger de sable , λ a = 0,68 .
Pour tous les autres bétons légers , λ a = 0,60 . 6 Les valeurs tabulaires s ' appliquent à des charges statiques uniquement . Pour les charges sismiques en traction , multiplier les valeurs tabulaires du béton fissuré en traction par α N , seis = 0,74 . 7 Aucune réduction supplémentaire requise pour le cisaillement sismique pour l ' arrachement ou la rupture par effet de levier du béton . Se reporter à la section 3.1.8.7 du Guide technique des systèmes d ' ancrage édition 17 ) pour obtenir des renseignements supplémentaires sur les applications sismiques .
Tableau 4 – Résistance de calcul du manchon HDI-P TZ de Hilti selon la rupture de l ' acier conformément à l ' ACI 318 , chapitre 17 1 , 2 , 3
Diamètre nominal du manchon po
Traction 4
φN sa lb ( kN )
Résistance de l ' acier du manchon HDI-P TZ
Cisaillement 5
φV sa lb ( kN )
Cisaillement sismique 6 , 9
φV sa lb ( kN )
Résistance de l ' acier de la tige filetée ASTM A36
Traction 4
φN sa , rod lb ( kN )
Cisaillement 7
φV sa , rod lb ( kN )
Cisaillement sismique 8 , 9
φV sa , rod , eq lb ( kN )
3 / 8 4 065 ( 18,1 ) 585 ( 2,6 ) 585 ( 2,6 ) 3 370 ( 15,0 ) 1 885 ( 8,4 ) 1 320 ( 5,9 )
1 Se reporter à la section 3.1.8.6 du Guide technique des systèmes d ' ancrage édition 17 pour convertir la valeur de la résistance de calcul à la valeur ASD . 2 La résistance de l ' acier en traction et en cisaillement est déterminée par la valeur la moins élevée entre le manchon HDI-P TZ ou la tige filetée insérée . 3 Le manchon HDI-P TZ de Hilti est considéré comme un élément en acier cassant . La tige filetée conforme à la norme ASTM A36 est considérée comme un élément en acier ductile . 4 Traction φN sa = φA se , N f uta comme il est indiqué dans l ' ACI 318 , chapitre 17 . 5 Les valeurs de cisaillement du manchon HDI-P TZ sont déterminées par les essais de résistance au cisaillement statique avec φV sa ≤ φ 0,60 A se , V f uta comme il est indiqué dans l ' ACI 318 , chapitre 17 . 6 Les valeurs de cisaillement sismique du manchon HDI-P TZ sont déterminées par les essais de résistance au cisaillement sismique avec φV sa < φ 0,60 A se , V f uta comme il est indiqué dans l ' ACI 318 , chapitre 17 . 7 Les valeurs de cisaillement de la tige filetée sont déterminées par φV sa , rod = φ 0,60 A se , V f uta comme il est indiqué dans l ' ACI 318 , chapitre 17 . 8 Les valeurs de résistance au cisaillement sismique pour la tige filetée sont déterminées par φV sa , rod , eq = φ 0,70 V sa , rod . 9 Se reporter à la section 3.1.8.7 du Guide technique des systèmes d ' ancrage édition 17 pour obtenir des renseignements supplémentaires sur les applications sismiques
430 Guide technique du chevillage Édition 22 | 3.0 SYSTÈMES D ’ ANCRAGE | 3.3.13 MANCHON À RAS HDI-P TZ Hilti ( Canada ) Corporation | www . hilti . ca | 1-800-363-4458