Remarque : Les tableaux 90 et 95 de la section 3.2.3 , ainsi que les tableaux 84 et 89 de la section 3.2.4 , présentent les profondeurs d ' ancrage , les distances de rive et les valeurs d ' espacement suggérées qui permettent le développement des barres d ' armature de nuance 60 . La résistance de liaison n ' a pas été diminuée pour les charges sismiques , et un facteur de surrésistance des barres de 125 % de la limite nominale a été appliqué au calcul des valeurs fournies . La résistance de liaison comprend les réductions des charges continues en traction , comme il est décrit dans les rapports d ' évaluation applicables ; cependant , aucune réduction conforme à l ' article 17.3.1.2 de l ' ACI 318 n ' a été incluse . Dans les cas où les barres sont utilisées pour résister à des charges continues en traction , il pourrait être approprié d ' augmenter les valeurs de profondeur d ' ancrage tabulées . Prendre contact avec les Services techniques de Hilti pour de plus amples renseignements .
Ca
Barres en attente forées ( N )
Dalle sur terre-plein ( E )
Condition I : élément mince , aucune ou légère armature
Ca
Barres en attente forées ( N )
Mât de fondation ( E )
DÉVELOPPEMENT DE BARRES EN ATTENTE POSTSCELLÉES POUR COLONNE OU POUR MUR DANS UNE CONFIGURATION LINÉAIRE EN VERTU DES DISPOSITIONS RELATIVES À L ' ANCRAGE DU CHAPITRE 17 DE L ' ACI 318 ET DE L ' ANNEXE D DE LA NORME CSA A23.3
Remarque : Cette procédure n ' est pas mentionnée dans l ' ACI 318 ni dans la norme CSA A23.3 . Pour de plus amples détails sur cette méthode , consulter le numéro de mai-juin 2013 de l ' ACI Structural Journal , Recommended Procedures for Development and Splicing of Post-installed Bonded Reinforcing Bars in Concrete Structures , de Charney , Pal et Silva . Comme il est indiqué dans cette étude , les hypothèses formulées permettent d ' assurer que les limites des barres constituent une question de jugement ; elles pourraient cependant exiger l ' utilisation d ' une méthode de calcul unique pour certaines applications et conditions . Pour les cas particuliers , prendre contact avec Hilti .
Dans les tableaux 91 à 93 et 96 à 98 de la section 3.2.3 , ainsi que dans les tableaux 85 à 87 et 90 à 92 de la section 3.2.4 , les expressions présentées dans cette étude ont été élargies afin d ' inclure les incidences de l ' espacement fixe des barres en attente dans une configuration linéaire à espacements fixes . Aux fins de création de ces tableaux , le terme A Nc est défini par l ' article 17.4.2.1 et la figure R17.4.2.1 de l ' ACI 318 ( clause D . 6.2.1 et figure D . 7 de la norme CSA A23.3 ). Le terme A Na est défini par l ' article 17.4.5.1 et la figure R17.4.5.1 de l ' ACI 318 ( clause D . 6.5.1 et figure D . 11 de la norme CSA A23.3 ). Les termes A Nco et A Nao sont définis respectivement par les équations ( 17.4.2.1c ) et ( 17.4.5.1c ) [ équations ( D . 5 ) et ( D . 22 ) de la CSA ]. L ' inclusion de ces termes permet de tenir compte des effets de la distance de rive dans les résistances à la rupture et de liaison du béton . Grâce aux relations susmentionnées , les équations ci-dessous utilisant le terme h ef permettent de calculer les valeurs de rupture et de liaison ; la plus grande de ces valeurs sera ensuite considérée comme étant la profondeur d ' ancrage définitive .
N steel , m
= n bars
A b
( 1,25 ƒ y )
( )
N breakout , m
= A Nc ф c k c , uncr ƒ ' c h ef , breakout
1,5
A Nco
N bond , m
= A Na ф b τ k , uncr πd b h ef , bond
ANao
Condition II : élément épais , armature très dense Facteurs permettant de calculer la distance de rive minimale où la rupture du béton et les résistances de liaison avec facteurs de réduction sont égales à la limite élastique présumée de la barre , et l ' on résout les expressions résultantes pour h ef comme suit : Lorsque la résistance à la rupture d ' une barre multiple prédomine :
( ) h ef , breakout
= 1 A n A ( 1 , 25 ƒ ) 2 / 3
Nco bars b y
ф c
A Nc k c , uncr ƒ ' c avec une valeur minimum de c a destinée à limiter les incidences de la distance de rive . Remarque : Le terme ( A Nco
/ A Nc ) dépend de h ef .
Pour cette raison , le calcul du terme h ef à l ' aide de l ' équation ci-dessus pourrait exiger une approximation .
Lorsque la résistance de liaison d ' une barre multiple prédomine :
28 Guide technique du chevillage Édition 22 | 3.0 SYSTÈMES D ’ ANCRAGE | 3.1 ANCRAGE – PRINCIPES ET CONCEPTION Hilti ( Canada ) Corporation | www . hilti . ca | 1-800-363-4458