Guide technique du chevillage , édition 22 tableaux 84 et 89 de la section 3.2.4 , présentent les profondeurs d ' ancrage calculées qui permettent le développement des barres d ' armature de nuance 60 d ' après la théorie d ' ancrage . Aux fins de l ' élaboration de ces tableaux , les résistances correspondant aux états limites applicables des barres unitaires en traction pour les applications non parasismiques ( c . -à-d . catégories sismiques A et B ) figurant au chapitre 17 de l ' ACI 318 sont établies comme suit :
N steel
= A b ( 1,25 ƒ y
)
N breakout
= ф c k c , uncr ƒ ' c h ef , breakout
1,5
N bond
= ф b τ k , cr / uncr πd b h ef , bond
Mur ( E )
Goujons forés ( N )
Mur à béton projeté ( N )
Surface bouchardée , amplitude de 1 / 4 po
Coupe à travers un mur à béton projeté avec goujons postscellés effectuée en vertu des dispositions relatives à l ' ancrage , où la rupture du béton et les résistances de liaison avec facteurs de réduction sont égales à la limite élastique présumée de la barre . Dans les calculs de la CSA , on suppose prudemment que la valeur R , permettant de calculer la rupture et la liaison , est égale à 1,0 . On résout les expressions résultantes pour h ef comme suit :
Lorsque la résistance à la rupture du béton d ' une barre unitaire prédomine :
A b
1,25 ƒ y = ф c k c , nonfiss ( ) h ef , rupture
= A b ( 1 , 25 ƒ y ) 2 / 3 ф c k c , uncr ƒ ' c
ƒ ' c h ef , rupture
1,5 donne avec une valeur minimum de c a et de s destinée à limiter les incidences de la distance de rive et de l ' espacement .
Lorsque la résistance de liaison d ' une barre unitaire prédomine :
A se , N
1,25 ƒ y = ф b τ k , uncr πd b h ef , bond yields h ef , bond
= A b ( 1 , 25 ƒ y ) ф b τ k , uncr πd a avec une valeur minimum de c a et de s destinée à limiter les incidences de la distance de rive et de l ' espacement .
La profondeur d ' ancrage de contrôle ( dans le cas présent , la valeur supérieure de h ef , breakout et h ef , bond
), est consignée dans le tableau avec les distances de rive et les valeurs d ' espacement correspondantes .
Remarque : L ' article 17.3.2.3 de l ' ACI 318 indique : dans le cas des ancrages adhésifs présentant une profondeur d ' ancrage de 4d a
≤ h ef ≤ 20d a
, les exigences en matière de résistance de liaison doivent être considérées comme étant satisfaites par la procédure de calcul à l ' article 17.4.5 . Conformément à 17.3.2.3 , les rapports ESR-3814 et ESR-4868 limitent les profondeurs d ' ancrage à cette fourchette de valeurs . Ces exigences reconnaissent les limites du modèle de liaison uniforme adopté par l ' ACI . Les profondeurs d ' ancrage indiquées dans le Guide technique des produits Amérique du Nord de Hilti sont établies d ' après l ' hypothèse selon laquelle le développement de la limite élastique nominale des barres d ' armature est atteint . Dans certains cas , la profondeur d ' ancrage recommandée dépasse , par une marge raisonnable , la limite de diamètre de barre de 20 établie au chapitre 17 de l ' ACI 318 en ce qui concerne l ' applicabilité du modèle de liaison uniforme . Hilti est d ' avis que la nature conservatrice des hypothèses sous-jacentes , toutes prises en compte , est suffisante pour contrebalancer les réductions de résistance de liaison effective associées à ces longueurs de liaison . Le concepteur peut décider de formuler d ' autres hypothèses de calcul du développement des barres en se basant sur les conditions précises d ' un calcul donné .
Espacement : Afin de démontrer l ' influence des barres à proximité sur la résistance du béton ( rupture par arrachement / rupture de liaison ), la valeur de l ' espacement minimum est fixée à la plus grande valeur entre 20d b
( τ k , uncr
/ 1 100 psi ) 0 , 5 et 3h ef , breakout
Distance de rive : Afin de démontrer les effets de la distance de rive sur la résistance du béton , la valeur de la distance de rive minimale est fixée à la plus grande valeur entre 10d b ( τ k , uncr
/ 1 100 psi ) 0 , 5 et 1,5h ef , breakout
.
De plus , en ce qui concerne le béton non fissuré , la distance de rive minimum pourrait être fixée d ' après la valeur de c ac
, soit la distance de rive critique pour la rupture par fendage , où l ' on présume que le béton est non fissuré et où il n ' existe aucune armature permettant de contrôler la formation de fissures .
Dans ce cas-ci , la valeur de c ac est définie comme étant : τ
( ) 0, 4
k , uncr h c ac
= h ef 1160 ( 3,1 - 0,7 h ef
) h où ≤ 2 , 4 et h ef τ k , uncr représente la résistance de liaison caractéristique énoncée dans le rapport d ' évaluation et ne peut être défini comme étant supérieur à :
k c , uncr h ef f ' c τk , uncr = —————— π∙d
Il est recommandé d ' appliquer la valeur c ac aux barres d ' armature postscellées dans le béton non fissuré lorsque l ' ingénieur responsable détermine que le fendage est essentiel au raccordement aux charges de rupture . La figure ci-dessous présente deux valeurs extrêmes possibles pour le calcul de la distance de rive . La condition I illustre une barre ancrée dans une dalle plutôt mince à armature légère . Dans un tel cas , le fendage devrait s ' avérer essentiel ; il est donc recommandé d ' appliquer la valeur c ac
, selon le calcul de l ' équation ci-dessus . À l ' opposé , on parle d ' une condition II lorsque les barres sont scellées dans une fondation à armature très dense , où le rapport h à h ef est plutôt important , selon l ' avis de l ' ingénieur responsable . Dans le cas de la condition II , il est peu probable que le fendage contrôle le comportement ; par conséquent , le terme c ac peut être exclu . Dans tous les cas , il faut faire preuve de jugement en tenant compte de la charge et de la géométrie du raccordement .
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