Le tableau 94 de la section 3.2.3 et le tableau 88 de la section 3.2.4 présentent un résumé des longueurs de développement et des joints pour diverses résistances du béton pour les systèmes HIT-HY 200 V3 et HIT-RE 500 V3 , conformément aux dispositions de la CSA , dans le cas précis où le terme de confinement ( d cs
+ K tr ) représente une valeur maximale de 2,5d b
. Se reporter au chapitre 6 du Guide sur les barres d ' armature postscellées et aux rapports ESR pour obtenir de plus amples renseignements sur le calcul de la longueur de développement et des joints à recouvrement .
Exemple de calcul – longueurs de développement pour toute extension de dalle à armature négative
Exigence : Fixer la profondeur d ' ancrage des barres d ' armature postscellées pour une extension de dalle , comme l ' illustre la figure ci-dessous .
12 po
12 po Dalle ( E ) Dalle ( N )
A
Barres no 6 ( E )
≤ min ( 6 po , -d / 5 ) B-B
8 po
1,5 po
Longueur de joint
Dalle ( E )
B
B
2 po
A-A
PLAN
Surface bouchardée , amplitude de 1 / 4 po
A
Barres no 6 ( N ), fixées avec la cheville adhésive HIT RE 500 V3 de Hilti
Dalle ( N )
Surface bouchardée , amplitude de 1 / 4 po
Raccordement d ' une nouvelle dalle à une dalle existante Étape 1 : Paramètres
SECTION
Construction existante Dalle ( E ), 8 po d ' épaisseur , béton de densité normale de 4 000 psi , Barres no 6 de nuance 60 à un entraxe de 12 po . Remarque : Autres détails non présentés .
Nouvelle construction Dalle ( N ), 8 po d ' épaisseur , béton de densité normale de 5 000 psi , Barres no 6 de nuance 60 à un entraxe de 12 po .
Étape 2 : Fixer la longueur de développement pour un joint de catégorie B
En supposant que K tr est égal à zéro ( c . -à-d . qu ' aucune armature transversale n ' empêche le fendage ), avec un espacement de 12 po et un enrobage de 1,5 po , c b
= ( 1,5 + 0,625 / 2 ) = 1,875 po et ( c b
+ K tr )/ d b
= ( 1,875 + 0 )/ 0,625 = 2,5 . Étant donné que ( c b +
K tr
)/ d b
≥ 2,5 et qu ' il y a moins de 12 po de béton dans l ' élément de la dalle installée sous les barres existantes , le tableau 89 de la section 3.2.4 s ' applique à la fois à l ' armature existante et à la nouvelle armature . À partir du tableau 83 de la section 3.2.4 , la longueur de joint de classe B d ' une barre n ° 6 dans du béton de 4 000 psi est de 22 po .
Conformément à l ' article 25.5.1.3 de l ' ACI 318 , la distance entre une barre d ' armature postscellée et une barre d ' armature existante coulée sur place à laquelle la barre postscellée est jointe ne doit pas être supérieure à la plus petite valeur entre 6 po et le cinquième de la longueur de développement . Aux fins de cet exemple , 22 / 5 = 4,5 po .
Étape 3 : Spécifications
Installer les barres no 6 de nuance 60 à des entraxes de 12 po avec un espacement minimal de 24 po ( joint de 22 po plus enrobage aux extrémités de 2 po ) à l ' aide du système HIT-RE 500 V3 de Hilti , comme l ' illustre la figure ci-dessus . Repérer les barres postscellées à moins de 4 1 / 2 po des barres existantes devant être jointes . Installer conformément au mode d ' emploi de Hilti . Ne pas endommager l ' armature existante . Boucharder l ' interface à une amplitude de 1 / 4 po avant la mise en place des barres postscellées .
Remarque : Le mode d ' emploi du fabricant est désigné sous l ' appellation de directives d ' installation publiées du fabricant dans la norme ACI 318 et les rapports d ' évaluation de l ' ICC .
DÉVELOPPEMENT DE BARRES D ' ARMATURE POSTSCELLÉES EN VERTU DES DISPOSITIONS RELATIVES À L ' ANCRAGE DU CHAPITRE 17 DE L ' ACI 318 ET DE L ' ANNEXE D DE LA NORME CSA A23.3
Le chapitre 17 de l ' ACI 318 et l ' annexe D de la norme CSA A23.3 renferment des dispositions relatives au calcul permettant de déterminer la résistance à la traction des ancrages adhésifs postscellés dans le béton , qui représente le minimum des résistances correspondant à la rupture de l ' acier , au fendage du béton et à la rupture de la liaison à l ' emplacement de l ' interface adhésif à béton . Étant donné que le calcul de la longueur de développement repose sur la supposition que la résistance minimum correspondant à la limite de la barre est atteinte , les équations pour les ancrages peuvent être également appliquées à ce problème . Dans l ' article « Recommended Procedures for Development and Splicing of Post-installed Bonded Reinforcing Bars in Concrete Structures » publié dans le numéro de maijuin 2013 de l ' ACI Structural Journal , Charney , Pal et Silva proposent une méthode permettant de calculer la profondeur d ' ancrage requise pour les barres aux fins de développement à l ' aide des concepts d ' ancrage figurant au chapitre 17 de l ' ACI 318 . Cette méthode s ' applique de même à l ' annexe D de la norme CSA A23.3 .
Remarque : Cette procédure n ' est pas mentionnée dans l ' ACI 318 ni dans la norme CSA A23.3 . Comme il est indiqué dans Charney et al ., les hypothèses formulées permettent d ' assurer que les limites des barres constituent une question de jugement ; elles pourraient cependant exiger l ' utilisation d ' une méthode de calcul unique pour certaines applications et conditions . Pour les cas particuliers , prendre contact avec Hilti .
L ' utilisation de valeurs de liaison correspondant à une hypothèse de béton fissuré ou non fissuré pour le calcul de la profondeur d ' ancrage des barres d ' armature constitue une question de jugement . Les dispositions sur la longueur de développement figurant au chapitre 25 de l ' ACI 318 ne tiennent pas expressément compte de la réduction de liaison attribuable à la fissure du béton qui peut survenir notamment en raison du chargement ou du rétrécissement de la structure . En outre , bien que les dispositions sur la longueur de développement du code semblent tenir compte uniquement de la limite élastique nominale de la barre , il pourrait être préférable d ' assurer une profondeur d ' ancrage suffisante pour le développement de la limite actuelle de la barre , qui représente habituellement 125 % de la valeur nominale . Les tableaux 90 et 95 de la section 3.2.3 , ainsi que les
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