Guide technique du chevillage , édition 22 h ef , bond , m
= 1 A n A ( 1 , 25 ƒ )
Nao bars b y
ф b
A Na τ k , uncr πd a avec une valeur minimum de c a destinée à limiter les incidences de la distance de rive .
A Dans les équations ( 6 ) et ( 7 ), les valeurs (
Nco
· n bars
A Nc
)
A
(
Nao
· n bars
)
A Na ne doivent pas être inférieures à 1,0 .
Remarque : Les profondeurs d ' ancrage indiquées dans le Guide technique des produits Amérique du Nord de Hilti sont établies d ' après l ' hypothèse selon laquelle le développement de 125 % de la limite élastique nominale des barres d ' armature est atteint . Dans certains cas , la profondeur d ' ancrage recommandée dépasse la limite de diamètre de barre de 20 établie au chapitre 17 de l ' ACI 318 en ce qui concerne l ' applicabilité du modèle de liaison uniforme . Hilti est d ' avis que la nature conservatrice des hypothèses sous-jacentes , toutes prises en compte , est suffisante pour contrebalancer les réductions de résistance de liaison effective associées à ces longueurs de liaison . Le concepteur peut décider de formuler d ' autres hypothèses de calcul du développement des barres en se basant sur les conditions précises d ' un calcul donné .
Distance de rive : Afin de démontrer les effets de la distance de rive sur la résistance du béton , la valeur de la distance de rive minimale est fixée à la plus grande valeur entre 10d b
( τ k , uncr
/ 1 100 psi ) 0 , 5 et 1,5h ef , breakout
. De plus , en ce qui concerne le béton non fissuré , la distance de rive minimale pourrait être fixée d ' après la valeur de c ac
, soit la distance de rive critique pour la rupture par fendage , où l ' on présume que le béton est non fissuré et qu ' il n ' existe aucune armature permettant de contrôler la formation de fissures .
Hypothèses générales : Le calcul des profondeurs d ' ancrage figurant aux tableaux 91 à 93 et 96 à 98 de la section 3.2.3 , ainsi qu ' aux tableaux 85 à 87 et 90 à 92 de la section 3.2.4 , repose sur les hypothèses suivantes : 1 ) les distances de rive sont supérieures à c Na et à c ac
, comme il est indiqué respectivement au chapitre 17 de l ' ACI 318 et dans la norme AC308 ; 2 ) toutes les barres du groupe sont soumises à la même charge ; 3 ) le béton est non fissuré ; 4 ) les barres orthogonales présentent un espacement suffisant pour prévenir les incidences de la distance de rive et de l ' espacement ; 5 ) les barres ne sont PAS soumises à une charge continue en traction ; 6 ) le nombre de barres dans une configuration linéaire , n bars
, est égal à 10 .
Remarque : Les tableaux 91 à 93 et 96 à 98 de la section 3.2.3 , ainsi qu ' aux tableaux 85 à 87 et 90 à 92 de la section 3.2.4 , présentent les profondeurs d ' ancrage , les distances de rive et les valeurs d ' espacement correspondant aux hypothèses énoncées permettant d ' atteindre 125 % de la limite nominale des barres d ' armature de nuance 60 sous des conditions non favorables aux séismes ( c . -à-d . catégories sismiques A et B ). L ' utilisation d ' autres hypothèses ( p . ex . valeurs de liaison correspondant à du béton fissuré ou à une charge sismique ; omission du facteur de multiplication de la surrésistance des barres , etc .) donnera lieu à d ' autres profondeurs d ' ancrage , espacements et distances de rive qui pourraient convenir à certaines conditions de régime en particulier . Prendre contact avec les Services techniques de Hilti pour de plus amples renseignements . et
Exemple de calcul : développement de barres en attente du mur à la dalle dans une antenne réseau rectiligne à entraxe de 24 po à l ' aide de la théorie d ' ancrage Exigence : Fournir les barres en attente postscellées pour construire un nouveau mur sur une dalle sur terre-plein à armature légère existante , comme l ' illustre la figure ci-dessous ( installation effectuée à l ' aide du système HIT- RE 500 V3 ). L ' analyse ne signale aucune fissuration aux charges de service ni aucune charge continue en traction sur les barres d ' armature .
A-A c a , min
No 5 à un entraxe de 24 po
h ef ca , min
A
A s = 24 po
Vues en section des barres en attente du mur à la dalle
Mur ( N )
Dalle ( E )
Étape 1 : Établir les exigences relatives aux nouvelles barres
Construction existante Fondation de 12 po d ' épaisseur ( E ), béton de densité normale de 6 000 psi , barre de nuance 60
Nouvelle construction Mur de 10 po de large , tel qu ' illustré ( N ), béton de densité normale de 5 000 psi , barre no 5 de nuance 60 à un entraxe de 24 po .
Étape 2 : Déterminer la longueur de développement des barres en attente pour mur d ' après la théorie d ' ancrage
À partir du tableau 85 de la section 3.2.4 , une barre no 5 dont la valeur f ' c
= 6 000 psi engendre une valeur h ef = 9 po et une valeur c a
≥ 25 po . Étape 3 : Spécifications
Barres d ' armature no 5 de nuance 60 installées à un espacement de 9 po à l ' aide du système HIT-RE 500 V3 de Hilti , à un entraxe de 24 po et à une distance supérieure à 25 po de tous les bords . Installer conformément au mode d ' emploi de Hilti . Ne pas endommager l ' armature existante . Boucharder l ' interface à une amplitude de 1 / 4 po avant la mise en place des barres postscellées .
Remarque : Le mode d ' emploi du fabricant est désigné sous l ' appellation de directives d ' installation publiées du fabricant dans la norme ACI 318 et les rapports d ' évaluation de l ' ICC .
Guide technique du chevillage Édition 22 | 3.0 SYSTÈMES D ’ ANCRAGE | 3.1 ANCRAGE – PRINCIPES ET CONCEPTION Hilti ( Canada ) Corporation | www . hilti . ca | 1-800-363-4458
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