Systèmes d'ancrage mécanique
3.3.13 Cheville préscellée KCS-WF/MD
Tableau 22 – Résistance de calcul des douilles à sceller KCS-WF de Hilti avec rupture du béton/extraction dans
le béton non fissuré 1,2,3,4,5
Diamètre
nominal
de
cheville
po
d a
1/4 et 3/8
1/2
5/8
3/4
c
Traction – N r
Cisaillement – V r
Profondeur Profondeur
d'ancrage d'ancrage ƒ' c = 20 MPa ƒ' c = 25 MPa ƒ' c = 30 MPa ƒ' c = 40 MPa ƒ' c = 20 MPa ƒ' c = 25 MPa ƒ' c = 30 MPa ƒ' c = 40 MPa
effective nominale (2 900 psi)
(3 625 psi)
(4 350 psi)
(5 800 psi)
(2 900 psi)
(3 625 psi)
(4 350 psi)
(5 800 psi)
po (mm) po (mm)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
h ef (mm) h nom (mm) 20 25 30 40 20 25 30 40
1,11 1,18 1 230 1 375 1 505 1 740 1 230 1 375 1 505 1 740
(28) (30) (5,5) (6,1) (6,7) (7,7) (5,5) (6,1) (6,7) (7,7)
1,63 1,81 2 185 2 440 2 675 3 090 2 185 2 440 2 675 3 090
(42) (46) (9,7) (10,9) (11,9) (13,8) (9,7) (10,9) (11,9) (13,8)
1,90 2,24 2 740 3 065 3 360 3 880 2 740 3 065 3 360 3 880
(48) (57) (12,2) (13,6) (15,0) (17,3) (12,2) (13,6) (15,0) (17,3)
1,83 2,24 2 580 2 885 3 160 3 650 2 580 2 885 3 160 3 650
(46) (57) (11,5) (12,8) (14,1) (16,2) (11,5) (12,8) (14,1) (16,2)
Tableau 23 – Résistance de calcul des douilles à sceller KCS-WF de Hilti avec rupture du béton/extraction dans le béton fissuré 1,2,3,4,5 c
Diamètre
nominal
de
cheville
po
d a
1/4 et 3/8
1/2
5/8
3/4
1
2
3
4
5
Traction – N r
Cisaillement – V r
Profondeur Profondeur
d'ancrage d'ancrage ƒ' c = 20 MPa ƒ' c = 25 MPa ƒ' c = 30 MPa ƒ' c = 40 MPa ƒ' c = 20 MPa ƒ' c = 25 MPa ƒ' c = 30 MPa ƒ' c = 40 MPa
effective nominale (2 900 psi)
(3 625 psi)
(4 350 psi)
(5 800 psi)
(2 900 psi)
(3 625 psi)
(4 350 psi)
(5 800 psi)
po (mm) po (mm)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
h ef (mm) h nom (mm) 20 25 30 40 20 25 30 40
1,11 1,18 985 1 100 1 205 1 390 985 1 100 1 205 1 390
(28) (30) (4,4) (4,9) (5,4) (6,2) (4,4) (4,9) (5,4) (6,2)
1,63 1,81 1 745 1 955 2 140 2 470 1 745 1 955 2 140 2 470
(42) (46) (7,8) (8,7) (9,5) (11,0) (7,8) (8,7) (9,5) (11,0)
1,90 2,24 2 195 2 455 2 685 3 100 2 195 2 455 2 685 3 100
(48) (57) (9,8) (10,9) (11,9) (13,8) (9,8) (10,9) (11,9) (13,8)
1,83 2,24 2 065 2 310 2 530 2 920 2 065 2 310 2 530 2 920
(46) (57) (9,2) (10,3) (11,3) (13,0) (9,2) (10,3) (11,3) (13,0)
Se reporter à la section 3.1.8.6 pour convertir la valeur de la résistance pondérée à la valeur ASD.
L'interpolation linéaire entre les résistances à la compression du béton n'est pas autorisée.
Appliquer les facteurs d'espacement, de distance de rive et d'épaisseur du béton des tableaux 5 à 12 au besoin. Comparer aux valeurs pour l'acier indiquées aux
tableaux 21 et 31.
Utiliser la plus faible des deux valeurs dans les calculs.
Les valeurs tabulaires s'appliquent au béton de densité normale uniquement. Pour le béton léger, multiplier la résistance de calcul par λ a comme suit :
Pour le béton léger de sable : λ a = 0,85; pour tous les autres bétons légers : λ a = 0,75
Les valeurs tabulaires s'appliquent à des charges statiques uniquement. La conception parasismique n'est pas permise pour le béton non fissuré. Pour les charges
sismiques, multiplier les valeurs tabulaires du béton fissuré par α seis = 0,75.
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