Systèmes d'ancrage adhésif
3.2.4 Système d'ancrage adhésif époxyde HIT-RE 500 V3
Tableau 72 – Données de calcul pour le système d'ancrage adhésif HIT-RE 500 V3 de Hilti avec tiges filetées HAS et
HIT-V de Hilti dans des trous forés à la couronne diamant, conformément à l'annexe D de la norme CSA A23.3-14 1
Paramètre de conception-calcul
c
Diamètre nominal de la tige (po)
Symbole Unités
Réf.
3/8 1/2 5/8 3/4 7/8 1 1 1/4
31,8
A23.3-14
Diamètre nominal de cheville d a mm 9,5 12,7 15,9 19,1 22,2 25,4 Profondeur d'ancrage effective minimale 2 h ef mm 60 70 79 89 89 102 127 Profondeur d'ancrage effective maximale 2 h ef mm 191 254 318 381 445 508 635 Épaisseur minimale du béton 2 h min mm Distance de rive critique c ac – Distance de rive minimale c min3 mm 48 64 79 95 111 127 159 Espacement minimal des chevilles s min mm 48 64 79 95 111 127 159 Coefficient de la résistance à la rupture par arrachement du béton
pondérée, béton non fissuré k c,uncr4 – 10 D.6.2.2
Coefficient de la résistance à la rupture par arrachement du béton
pondérée, béton fissuré k c,cr4 – 7 D.6.2.2
ф s – 0,65 8.4.2
R conc – 1,00 D.5.3(c)
Facteur de résistance du matériau – béton
Facteur de pondération de la résistance à la traction et au
cisaillement, modes de rupture du béton, condition B 5
h ef + 30
h ef + 2d o
Se reporter à la section 4.1.10 de l'ESR-3814.
Contrainte d'adhérence caractéristique dans le béton
non fissuré 6,7 τ uncr
Béton sec et saturé d'eau
Contrainte d'adhérence caractéristique dans le béton
non fissuré 6,7 τ uncr
Catégorie de cheville, béton sec
Facteur de pondération de la résistance
psi 1 740 1 705 1 555 1 440 1 355 1 280 1 170
(MPa) (12,0) (11,8) (10,7) (9,9) (9,3) (8,8) (8,1)
psi 600 590 535 495 470 440 405
psi (4,1) (4,1) (3,7) (3,4) (3,2) (3,0) (2,8)
D.6.5.2
D.6.5.2
– – 2 2 3 3 3 3 3
R dry – 0,85 0,85 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75
1 Les données de calcul comprises dans le présent tableau sont tirées des tableaux 8 et 10 du rapport ESR-3814 d'ICC-ES, daté de janvier 2016, et converti pour
usage avec l'annexe D de la norme CSA A23.3-14.
2 Se reporter à la figure 4 de la section 3.2.4.3.4.
3 La distance de rive minimale pourrait être réduite à 45 mm ≤ c ai < 5d, pourvu que la valeur T inst soit réduite. Se reporter à la section 4.1.9 du rapport ESR-3814.
4 Pour tous les cas de conception, ψ c,N = 1,0. Il est impératif d'utiliser le bon coefficient de résistance à la rupture par arrachement pour le béton fissuré (k c,cr ) et non
fissuré (k c,uncr ).
5 Pour une utilisation avec les combinaisons de charges proposées dans le chapitre 8 de la norme CSA A23.3-14. La condition B s'applique dans les cas où des
armatures supplémentaires, en conformité avec la section D.5.3 de la norme CSA A23.3-14, ne sont pas fournies ou lorsque la résistance à l'extraction ou à
la rupture par effet de levier est prépondérante. Dans les cas où la présence d'une armature supplémentaire est confirmée, les facteurs de pondération de la
résistance associés à la condition A peuvent être utilisés.
6 Plage de températures A : température maximale de courte durée = 55 °C (130 °F); température maximale de longue durée = 43 °C (110 °F). Plage de
températures B : température maximale de courte durée = 80 °C (176 °F); température maximale de longue durée = 43 °C (110 °F). Les températures élevées de
courte durée du béton sont celles qui se produisent sur une courte période de temps, p. ex. lors du cycle diurne. Les températures de longue durée du béton
sont à peu près constantes sur une longue période.
7 Les valeurs de résistance de liaison correspondent à la résistance à la compression du béton ƒ' c = 2 500 psi (17,2 MPa). Pour la résistance à la compression
du béton, ƒ' c , entre 2 500 psi (17,2 MPa) et 8 000 psi (55,2 MPa), la résistance caractéristique de liaison indiquée dans le tableau pourrait être réduite par un
coefficient de (ƒ' c / 2 500) 0,25 [conversion SI : (ƒ' c / 17,2) 0,25 ] dans le béton non fissuré.
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