Tableau 20 – Résistance de calcul pour la rupture de l ’ acier des chevilles KCM-MD à plaque courte et à plaque longue 1 , 2 , 3 , 4 , 5
Type d ’ accessoire inséré |
Données de calcul Symbole Unités |
SP 3 / 8 po |
SP 1 / 2 po |
LP 3 / 8 po |
LP 1 / 2 po |
Diamètre nominal de la tige ( po ) - po 3 / 8 1 / 2 3 / 8 1 / 2
Diamètre extérieur de la cheville d a po 0,67 0,87 0,67 0,87 ( mm ) ( 17 ) ( 22 ) ( 17 ) ( 22 )
Profondeur d ’ ancrage effective h ef po 2,00 2,50 2,00 2,50 ( mm ) ( 51 ) ( 64 ) ( 51 ) ( 64 )
Résistance à la rupture minimale spécifiée , f ut lb ( kN ) f ut lb 4 040 5 410 4 040 5 410 ( kN ) ( 18,0 ) ( 24,1 ) ( 18,0 ) ( 24,1 )
Catégorie de chevilles - - Préscellées
Facteur de résistance du matériau – béton ϕ c - 0,65
Facteur de pondération de la résistance à la traction et au cisaillement , modes de rupture du béton , condition B
R - 1,00 Facteur de résistance du matériau – armature en acier ϕ s
- 0,85
Facteur de pondération de la résistance à la traction , modes de rupture de l ’ acier
Facteur de pondération de la résistance au cisaillement , modes de rupture de l ’ acier
Résistance au cisaillement pondérée de l ’ accessoire inséré en traction ,
Résistance au cisaillement sismique pondérée de l ’ accessoire inséré en traction
R - 0,70
R - 0,65
ϕ Nsa , insert
|
( kN ) |
( 10,7 ) |
( 14,3 ) |
( 10,7 ) |
( 14,3 ) |
|
lb |
2 405 |
3 220 |
2 405 |
3 220 |
ϕ Nsa , insert , eq
|
( kN ) |
( 11 ) |
( 14 ) |
( 11 ) |
( 14,3 ) |
|
lb |
2 405 |
3 220 |
2 405 |
3 220 |
Installations dans la cannelure supérieure du tablier métallique ( c . -à-d . le tablier « W » et le tablier « B ») conformément à la figure 5A
Résistance pondérée de l ’ acier de l ’ accessoire inséré en cisaillement
Résistance au cisaillement sismique pondéré de l ’ acier de l ’ accessoire inséré en cisaillement
ϕ Vsa , insert
|
( kN ) |
( 12 ) |
( 14 ) |
( 12 ) |
( 14 ) |
|
lb |
2 590 |
3 075 |
2 590 |
3 075 |
ϕ Vsa , insert , eq
|
( kN ) |
( 12 ) |
( 22 ) |
( 12 ) |
( 22 ) |
|
lb |
2 590 |
4 875 |
2 590 |
4 875 |
Installations dans la cannelure inférieure du tablier métallique ( c . -à-d . le tablier « W ») conformément à la figure 5B
Résistance pondérée de l ’ acier de l ’ accessoire inséré en cisaillement
Résistance au cisaillement sismique pondéré de l ’ acier de l ’ accessoire inséré en cisaillement
ϕ Vsa , insert
|
( kN ) |
( 8 ) |
( 10 ) |
( 12 ) |
( 14 ) |
|
lb |
1 900 |
2 310 |
2 735 |
3 075 |
ϕ Vsa , insert , eq
|
( kN ) |
( 8 ) |
( 10 ) |
( 12 ) |
( 14 ) |
|
lb |
1 900 |
2 310 |
2 735 |
3 075 |
Installations dans la cannelure inférieure du tablier métallique ( c . -à-d . le tablier « B ») conformément à la figure 5C
Résistance pondérée de l ’ acier de l ’ accessoire inséré en cisaillement
Résistance au cisaillement sismique pondéré de l ’ acier de l ’ accessoire inséré en cisaillement
ϕ Vsa , insert
|
( kN ) |
( 8 ) |
( 10 ) |
( 12 ) |
( 14 ) |
|
lb |
1 745 |
2 190 |
2 660 |
3 075 |
ϕ Vsa , insert , eq
|
( kN ) |
( 8 ) |
( 10 ) |
( 12 ) |
( 14 ) |
|
lb |
1 745 |
2 190 |
2 660 |
3 075 |
Installations dans la cannelure inférieure du tablier métallique ( c . -à-d . le tablier « W ») conformément à la figure 5D
Résistance pondérée de l ’ acier de l ’ accessoire inséré en cisaillement
Résistance au cisaillement sismique pondéré de l ’ acier de l ’ accessoire inséré en cisaillement ϕ Vsa , insert lb 950 2 455
( kN ) |
( 4 ) |
( 11 ) |
S . O . |
ϕ Vsa , insert , eq
|
( kN ) |
( 4 ) |
( 9 ) |
|
lb |
950 |
1 965 |
1 Les données de calcul comprises dans le présent tableau sont tirées du tableau 4 du rapport ESR-4145 d ’ ICC-ES et converties pour usage avec l ’ annexe D de la norme CSA A23.3
( R2014 ). 2 La cheville KCC-MD en acier ordinaire est considérée comme un élément en acier cassant en vertu de la section D . 2 de l ’ annexe D de la norme CSA A23.3 ( R2014 ). 3 Les valeurs de traction ne s ’ appliquent qu ’ aux accessoires insérés . La capacité des tiges filetées doit également être déterminée à partir du tableau 27 . La résistance de calcul du béton doit être obtenue à partir des tableaux 21 à 27 . Comparer les valeurs de traction de la tige filetée , des accessoires insérés et du béton . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs .
4 Les valeurs de cisaillement ne s ’ appliquent qu ’ aux accessoires insérés . La capacité des tiges filetées doit également être déterminée à partir du tableau 27 . Le calcul de la résistance au cisaillement du béton n ’ est pas nécessaire . Comparer les valeurs de cisaillement de la tige filetée et des accessoires insérés . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs de résistance au cisaillement des chevilles .
5 Seule la tige filetée ASTM A193 nuance B7 , ASTM 325 ou ASTM F1554 nuance 105 est autorisée pour les applications qui résistent aux charges de cisaillement , aux charges de cisaillement sismique ou aux charges sismiques en traction .
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