Guide technique du chevillage , édition 22
Tableau 14 – Résistance de calcul à la traction des chevilles KCC-MD à plaque courte et à plaque longue de Hilti dans le soffite d ’ une surface en béton léger de sable non fissuré sur tablier métallique ( profil « W » avec largeur de 4 1 / 2 po ) 1 , 2 , 3 , 4 , 5 , 6 , 7 , 8
Ancrage
SP 3 / 8 po
SP 1 / 2 po
LP 3 / 8 po
LP 1 / 2 po
Profondeur d ’ ancrage nominale po ( mm )
Cannelure supérieure selon la figure 5A Cannelure inférieure selon la figure 5B
f ́c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN )
Incliné selon la figure 5D
Traction – ФN n Traction – ФN n
Traction – ФN n f ́c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN ) f ́c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN ) f ́c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN )
2,13 3 610 4 170 1 850 2 135 ( 54 ) ( 16,1 ) ( 18,5 ) ( 8,2 ) ( 9,5 ) 2,63 4 580 5 290 2 120 2 450 ( 67 ) ( 20,4 ) ( 23,5 ) ( 9,4 ) ( 10,9 ) f ́c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN ) f ́c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN )
- -
- -
2,21 3 610 4 170 4 895 5 650 3 610 4 170 ( 56 ) ( 16,1 ) ( 18,5 ) ( 21,8 ) ( 25,1 ) ( 16,1 ) ( 18,5 ) 2,71 4 580 5 290 6 565 7 580 4 580 5 290 ( 69 ) ( 20,4 ) ( 23,5 ) ( 29,2 ) ( 33,7 ) ( 20,4 ) ( 23,5 )
Tableau 15 – Résistance de calcul des chevilles KCC-MD à plaque courte et à plaque longue de Hilti dans le soffite d ’ une surface en béton léger de sable fissuré sur tablier métallique ( profil « W » avec largeur de 4 1 / 2 po ) 1 , 2 , 3 , 4 , 5 , 6 , 7 , 8
Ancrage
SP 3 / 8 po
SP 1 / 2 po
LP 3 / 8 po
LP 1 / 2 po
Profondeur d ’ ancrage nominale po ( mm )
Cannelure supérieure selon la figure 5A Cannelure inférieure selon la figure 5B
f ́c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN )
Incliné selon la figure 5D
Traction – ФN n Traction – ФN n
Traction – ФN n f ́c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN ) f ́c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN ) f ́c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN )
2,13 2 890 3 335 1 480 1 710 ( 54 ) ( 12,9 ) ( 14,8 ) ( 6,6 ) ( 7,6 ) 2,63 3 660 4 225 1 695 1 955 ( 67 ) ( 16,3 ) ( 18,8 ) ( 7,5 ) ( 8,7 ) f ́c = 3 000 psi ( 20,7 MPa ) lb ( kN ) f ́c = 4 000 psi ( 27,6 MPa ) lb ( kN )
- -
- -
2,21 2 890 3 335 3 915 4 520 2 890 3 335 ( 56 ) ( 12,9 ) ( 14,8 ) ( 17,4 ) ( 20,1 ) ( 12,9 ) ( 14,8 ) 2,71 3 660 4 225 5 250 6 060 3 660 4 225 ( 69 ) ( 16,3 ) ( 18,8 ) ( 23,4 ) ( 27,0 ) ( 16,3 ) ( 18,8 )
1 Se reporter à la section 3.1.8.6 du Guide technique des produits de Hilti , édition 2019 ( GTP , éd . 19 ) pour convertir la valeur de la résistance de calcul à la valeur ASD . 2 L ’ interpolation linéaire entre les résistances à la compression du béton n ’ est pas autorisée . 3 Les valeurs tabulaires sont pour une cheville par cannelure . L ’ espacement minimal sur la longueur de la cannelure est de 3 x h ef
( profondeur d ’ ancrage effective ).
4 Les valeurs tabulaires s ’ appliquent au béton léger de sable ou de densité normale . 5 Il n ’ est pas nécessaire d ’ appliquer un facteur de réduction supplémentaire pour l ’ espacement ou la distance de rive . 6 Comparer la valeur aux valeurs de résistance de l ’ acier de l ’ accessoire inséré indiquées au tableau 9 et aux valeurs de résistance de l ’ acier de la tige filetée indiquées au tableau 16 .
Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs . 7 Les valeurs tabulaires s ’ appliquent à des charges statiques uniquement . Pour les charges sismiques en traction , multiplier les valeurs tabulaires du béton fissuré en traction par
α N , seis
= 0,75 . Se reporter à la section 3.1.8.7 du GTP , édition 19 pour plus d ’ informations sur les applications parasismiques . 8 Pour les chevilles KCC-MD de Hilti , le calcul de la résistance statique et sismique du béton en cisaillement n ’ est pas nécessaire . Voir le tableau 9 pour les calculs de cisaillement .
Tableau 16 – Résistance de calcul pour la rupture de l ’ acier des tiges filetées courantes 1 , 5
Diamètre nominal de la cheville
3 / 8
1 / 2
Traction 2
ϕN sa , rod ou
ϕN sa , eq , rod lb ( kN )
Tige filetée de nuance A36
Cisaillement 3
ϕV sa , rod lb ( kN )
Cisaillement sismique 4
ϕV sa , eq , rod lb ( kN )
Tige filetée de nuance 105 conforme à la norme ASTM A 193 B7 ou ASTM F1554
Traction 2
ϕN sa , rod ou
ϕN sa , eq , rod lb ( kN )
Cisaillement 3
ϕV sa , rod lb ( kN )
Cisaillement sismique 4
ϕV sa , eq , rod lb ( kN )
Tige filetée de nuance A conforme à la norme ASTM A 307
Traction 2
ϕN sa , rod ou
ϕN sa , eq , rod lb ( kN )
Cisaillement 3
ϕV sa , rod lb ( kN )
Cisaillement sismique 4
ϕV sa , eq , rod lb ( kN )
3 395 1 750 1 225 7 315 3 780 2 646 3 490 1 815 1 271 ( 15,1 ) ( 7,8 ) ( 5,4 ) ( 32,5 ) ( 16,8 ) ( 11,8 ) ( 15,5 ) ( 8,1 ) ( 5,7 ) 6 175 3 210 2 245 13 315 6 915 4 841 6 375 3 315 2 321 ( 27,5 ) ( 14,3 ) ( 10,0 ) ( 59,2 ) ( 30,8 ) ( 21,5 ) ( 28,4 ) ( 14,7 ) ( 10,3 )
3.3.17
1 Se reporter à la section 3.1.8.7 du GTP ( éd . 19 ) pour plus d ’ informations sur les applications parasismiques . 2 Valeurs de traction déterminées par les essais de résistance à la traction statique avec фN sa
= ф A se , N f uta comme il est indiqué dans le chapitre 17 de l ’ ACI 318 .
3 Valeurs de cisaillement déterminées par les essais de résistance au cisaillement statique avec фV sa = ф 0,60 A se , V f uta comme il est indiqué dans le chapitre 17 de l ’ ACI 318 . 4 Valeurs de cisaillement sismique déterminées par les essais de résistance au cisaillement sismique avec ф Vsa ≤ ф 0,60 A se , V f uta comme il est indiqué dans le chapitre 17 de l ’ ACI 318 .
5 Les valeurs ne s ’ appliquent qu ’ à la tige filetée . La capacité de l ’ accessoire inséré doit également être déterminée à partir des tableaux 2 et 9 . La résistance de calcul du béton doit être conforme aux indications du chapitre 17 de l ’ ACI 318 et des tableaux 10 à 15 au besoin . Comparer les valeurs ( tige filetée , accessoires insérés et béton ). Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs .
Guide technique du chevillage Édition 22 | 3.0 SYSTÈMES D ’ ANCRAGE | 3.3.17 CHEVILLES PRÉSCELLÉES KCC-WF ET KCC-MD Hilti ( Canada ) Corporation | www . hilti . ca | 1-800-363-4458
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