Tableau 14 – Résistance à la traction pondérée des chevilles KCM-MD à plaque courte et à plaque longue de Hilti dans le soffite d ’ une surface en béton léger de sable non fissuré sur tablier métallique ( profil « W » avec largeur de 3 7 / 8 po ) 1 , 2 , 3 , 4 , 5 , 6 , 7 , 8
Cheville
Profondeur d ’ ancrage nominal po ( mm )
Cannelure supérieure selon la figure 4A Cannelure inférieure selon la figure 4B
f ́c = 20 MPa ( 2 900 psi ) lb ( kN )
Incliné selon la figure 4D
Traction – N r Traction – N r
Traction – N r f ́c = 30 MPa ( 4 350 psi ) lb ( kN ) f ́c = 20 MPa ( 2 900 psi ) lb ( kN ) f ́c = 30 MPa ( 4 350 psi ) lb ( kN ) f ́c = 20 MPa ( 2 900 psi ) lb ( kN ) f ́c = 30 MPa ( 4 350 psi ) lb ( kN )
SP 1 / 4 po – 3 / 8 po
SP 3 / 8 po – 1 / 2 po
SP 3 / 8 po – 1 / 2 po – 5 / 8 po
SP 5 / 8 po – 3 / 4 po
LP 1 / 4 po – 3 / 8 po
LP 3 / 8 po – 1 / 2 po
LP 3 / 8 po – 1 / 2 po – 5 / 8 po
LP 5 / 8 po – 3 / 4 po
|
1,88
( 48 )
|
2 655
( 11,8 )
|
3 250
( 14,5 )
|
1 280
( 5,7 )
|
1 565
( 7,0 )
|
- |
- |
|
2,13
( 54 )
|
3 300
( 14,7 )
|
4 040
( 18,0 )
|
1 685
( 7,5 )
|
2 065
( 9,2 )
|
- |
- |
2,63 |
4 180 |
5 120 |
1 935 |
2 370 |
|
|
( 67 ) |
( 18,6 ) |
( 22,8 ) |
( 8,6 ) |
( 10,5 ) |
- |
- |
|
2,65
( 67 )
|
4 180
( 18,6 )
|
5 120
( 22,8 )
|
1 935
( 8,6 )
|
2 370
( 10,5 )
|
- |
- |
1,96 |
2 655 |
3 250 |
4 470 |
5 475 |
2 655 |
3 250 |
( 50 ) |
( 11,8 ) |
( 14,5 ) |
( 19,9 ) |
( 24,4 ) |
( 11,8 ) |
( 14,5 ) |
2,21 |
3 300 |
4 040 |
4 470 |
5 475 |
3 300 |
4 040 |
( 56 ) |
( 14,7 ) |
( 18,0 ) |
( 19,9 ) |
( 24,4 ) |
( 14,7 ) |
( 18,0 ) |
2,71 |
4 180 |
5 120 |
5 990 |
7 340 |
4 180 |
5 120 |
( 69 ) |
( 18,6 ) |
( 22,8 ) |
( 26,6 ) |
( 32,6 ) |
( 18,6 ) |
( 22,8 ) |
2,72 |
4 180 |
5 120 |
5 990 |
7 340 |
4 180 |
5 120 |
( 69 ) |
( 18,6 ) |
( 22,8 ) |
( 26,6 ) |
( 32,6 ) |
( 18,6 ) |
( 22,8 ) |
Tableau 15 – Résistance à la traction pondérée des chevilles KCM-MD à plaque courte et à plaque longue de Hilti dans le soffite d ’ une surface en béton léger de sable fissuré sur tablier métallique ( profil « W » avec largeur de 3 7 / 8 po ) 1 , 2 , 3 , 4 , 5 , 6 , 7 , 8
Cheville
Profondeur d ’ ancrage nominal po ( mm )
Cannelure supérieure selon la figure 4A Cannelure inférieure selon la figure 4B
f ́c = 20 MPa ( 2 900 psi ) lb ( kN )
Incliné selon la figure 4D
Traction – N r Traction – N r
Traction – N r f ́c = 30 MPa ( 4 350 psi ) lb ( kN ) f ́c = 20 MPa ( 2 900 psi ) lb ( kN ) f ́c = 30 MPa ( 4 350 psi ) lb ( kN ) f ́c = 20 MPa ( 2 900 psi ) lb ( kN ) f ́c = 30 MPa ( 4 350 psi ) lb ( kN )
SP 1 / 4 po – 3 / 8 po
SP 3 / 8 po – 1 / 2 po
SP 3 / 8 po – 1 / 2 po – 5 / 8 po
SP 5 / 8 po – 3 / 4 po
LP 1 / 4 po – 3 / 8 po
LP 3 / 8 po – 1 / 2 po
LP 3 / 8 po – 1 / 2 po – 5 / 8 po
LP 5 / 8 po – 3 / 4 po
1,88 2 125 2 600 1 025 1 250 ( 48 ) ( 9,5 ) ( 11,6 ) ( 4,6 ) ( 5,6 ) 2,13 2 640 3 230 1 350 1 655 ( 54 ) ( 11,7 ) ( 14,4 ) ( 6,0 ) ( 7,4 ) 2,63 3 345 4 095 - -
( 67 ) ( 14,9 ) ( 18,2 )
2,65 3 345 4 095 - - ( 67 ) ( 14,9 ) ( 18,2 )
- -
- -
- -
- -
1,96 2 125 2 600 3 575 4 380 2 125 2 600 ( 50 ) ( 9,5 ) ( 11,6 ) ( 15,9 ) ( 19,5 ) ( 9,5 ) ( 11,6 ) 2,21 2 640 3 230 3 575 4 380 2 640 3 230 ( 56 ) ( 11,7 ) ( 14,4 ) ( 15,9 ) ( 19,5 ) ( 11,7 ) ( 14,4 ) 2,71 3 345 4 095 4 795 5 870 3 345 4 095
( 69 ) ( 14,9 ) ( 18,2 ) ( 21,3 ) ( 26,1 ) ( 14,9 ) ( 18,2 )
2,72 3 345 4 095 4 795 5 870 3 345 4 095 ( 69 ) ( 14,9 ) ( 18,2 ) ( 21,3 ) ( 26,1 ) ( 14,9 ) ( 18,2 )
1 Voir à la section 3.1.8.6 pour convertir la valeur de la résistance de calcul à la valeur ASD . 2 L ’ interpolation linéaire entre les résistances à la compression du béton n ’ est pas autorisée . 3 Les valeurs tabulaires sont pour une cheville par cannelure . L ’ espacement minimal sur la longueur de la cannelure est de 3 x h ef
( profondeur d ’ ancrage effective ).
4 Les valeurs tabulaires s ’ appliquent au béton léger de sable ou de densité normale . 5 Il n ’ est pas nécessaire d ’ appliquer un facteur de réduction supplémentaire pour l ’ espacement ou la distance de rive . 6 Comparer la valeur aux valeurs de résistance de l ’ acier de la cheville indiquées aux tableaux 11A et 11B et aux valeurs de résistance de l ’ acier de la tige filetée indiquées au tableau 18 . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs . 7 Les valeurs tabulaires s ’ appliquent à des charges statiques uniquement . Pour les charges sismiques en traction , multiplier les valeurs tabulaires du béton fissuré en traction par
α N , seis
= 0,75 . Se reporter à la section 3.1.8.7 du GTP , édition 19 pour obtenir des renseignements supplémentaires sur les applications parasismiques . 8 Pour les chevilles KCM-MD de Hilti , le calcul de la résistance statique et sismique du béton en cisaillement n ’ est pas nécessaire . Voir les tableaux 11A et 11B pour les calculs de cisaillement .
3.3.16
Guide technique du chevillage Édition 22 | 3.0 SYSTÈMES D ’ ANCRAGE | 3.3.16 CHEVILLES PRÉSCELLÉES KCM-MD Hilti ( Canada ) Corporation | www . hilti . ca | 1-800-363-4458
457