DONNÉES DE CALCUL POUR L ' INSTALLATION DANS LE BÉTON CONFORMÉMENT À LA NORME ACI 318
Méthode de calcul tirée du chapitre 17 de l ' ACI 318
La présente section contient des données techniques présentées sous forme de tableaux de calcul simplifiés de Hilti . Les valeurs de charge ont été déterminées au moyen des équations de calcul de la résistance tirées du chapitre 17 de l ' ACI 318 . Les vis KWIK HUS ont été testées et les résultats de l ' essai ont été évalués conformément aux normes ACI 355.2 et AC193 . Ces données n ' ont pas été publiées dans un rapport d ' évaluation de l ' ICC-ES . Se reporter à la section 3.1.8 pour obtenir une explication détaillée des tableaux de calcul simplifiés de Hilti .
Tableau 2 – Résistance de calcul des vis d ' ancrage KWIK HUS de Hilti avec rupture du béton / extraction dans le béton non fissuré 1 , 2 , 3 , 4 , 5
Diamètre nominal de la vis d ' ancrage
3 / 8
1 / 2
5 / 8
3 / 4
Profondeur d ' ancrage nominale po ( mm ) ƒ ' c
= 2 500 psi lb ( kN ) ƒ ' c
= 3 000 psi lb ( kN )
Traction – фN n ƒ ' c
= 4 000 psi lb ( kN ) ƒ ' c
= 6 000 psi lb ( kN ) ƒ ' c
= 2 500 psi lb ( kN )
Cisaillement – фV n ƒ ' c
= 3 000 psi lb ( kN ) ƒ ' c = 4 000 psi ƒ ' c
= 6 000 psi lb ( kN ) lb ( kN )
1 5 / 8 910 1 000 1 155 1 415 980 1 075 1 245 1 520 ( 41 ) ( 4,0 ) ( 4,4 ) ( 5,1 ) ( 6,3 ) ( 4,4 ) ( 4,8 ) ( 5,5 ) ( 6,8 ) 2 1 / 2 1 980 2 165 2 505 3 065 2 130 2 335 2 695 3 300 ( 64 ) ( 8,8 ) ( 9,6 ) ( 11,1 ) ( 13,6 ) ( 9,5 ) ( 10,4 ) ( 12,0 ) ( 14,7 ) 3 1 / 4 2 545 2 790 3 220 3 945 2 740 3 005 3 465 4 245 ( 83 ) ( 11,3 ) ( 12,4 ) ( 14,3 ) ( 17,5 ) ( 12,2 ) ( 13,4 ) ( 15,4 ) ( 18,9 ) 2 1 / 4 1 460 1 600 1 850 2 265 1 575 1 725 1 990 2 440 ( 57 ) ( 6,5 ) ( 7,1 ) ( 8,2 ) ( 10,1 ) ( 7,0 ) ( 7,7 ) ( 8,9 ) ( 10,9 ) 3 2 475 2 710 3 130 3 835 2 665 2 920 3 375 4 130 ( 76 ) ( 11,0 ) ( 12,1 ) ( 13,9 ) ( 17,1 ) ( 11,9 ) ( 13,0 ) ( 15,0 ) ( 18,4 ) 4 1 / 4 4 505 4 935 5 700 6 980 9 705 10 635 12 280 15 040 ( 108 ) ( 20,0 ) ( 22,0 ) ( 25,4 ) ( 31,0 ) ( 43,2 ) ( 47,3 ) ( 54,6 ) ( 66,9 ) 3 1 / 4 3 240 3 550 4 100 5 025 3 490 3 825 4 415 5 410 ( 83 ) ( 14,4 ) ( 15,8 ) ( 18,2 ) ( 22,4 ) ( 15,5 ) ( 17 ) ( 19,6 ) ( 24,1 ) 5 6 705 7 345 8 485 10 390 14 445 15 825 18 270 22 380
( 127 ) ( 29,8 ) ( 32,7 ) ( 37,7 ) ( 46,2 ) ( 64,3 ) ( 70,4 ) ( 81,3 ) ( 99,6 )
4 4 380 4 795 5 540 6 785 9 430 10 330 11 930 14 610 ( 102 ) ( 19,5 ) ( 21,3 ) ( 24,6 ) ( 30,2 ) ( 41,9 ) ( 45,9 ) ( 53,1 ) ( 65 ) 6 1 / 4 9 345 10 235 11 820 14 475 20 125 22 045 25 455 31 175 ( 159 ) ( 41,6 ) ( 45,5 ) ( 52,6 ) ( 64,4 ) ( 89,5 ) ( 98,1 ) ( 113,2 ) ( 138,7 )
1 Se reporter à la section 3.1.8 pour convertir la valeur de la résistance de calcul à la valeur ASD . 2 L ' interpolation linéaire entre les profondeurs d ' ancrage et les résistances à la compression du béton n ' est pas autorisée .
3 Appliquer les facteurs d ' espacement , de distance de rive et d ' épaisseur du béton des tableaux 4 à 7 au besoin . Comparer aux valeurs pour l ' acier indiquées au tableau 3 . Utiliser la plus faible des valeurs dans les calculs .
4 Les valeurs tabulaires s ' appliquent au béton de densité normale uniquement . Pour le béton léger , multiplier la résistance de calcul par λ a comme suit : pour le béton léger de sable : λ a
=
0,68 ; pour tous les autres bétons légers : λ a
= 0,60 5 Les valeurs tabulaires s ' appliquent à des charges statiques uniquement . La conception sismique n ' est pas permise pour le béton non fissuré .
Figure 2 |
Chevilles interdites dans la zone ombrée
c min , 1 c min , 2
Cas 2
Cas 1
|
Pour une distance de rive spécifique , l ' espacement autorisé est calculé de la façon suivante :
( s min , 1 – s min , 2
) s ≥ s min , 2
+ ___________ ( c – c min , 2 )
( c min , 1 – c min , 2
)
|
espacement s
s design
|
c min , 1 à s min , 1
|
c min , 2 à s min , 2
|
s min , 2 s min , 1
Rive du béton c designdistance de rive c
394 Guide technique du chevillage Édition 22 | 3.0 SYSTÈMES D ’ ANCRAGE | 3.3.10 VIS D ’ ANCRAGE EN ACIER ORDINAIRE KWIK HUS ( KH ) Hilti ( Canada ) Corporation | www . hilti . ca | 1-800-363-4458