Product Technical Guides : CA-FR Anchor Fastening - Volume 2 Edition 21 | Page 323

DONNÉES DE CALCUL POUR L ’ INSTALLATION DANS LE BÉTON CONFORMÉMENT À LA NORME CSA A23.3
Conception selon l ’ annexe D de la norme CSA A23.3
La conception état limite des chevilles est décrite dans les dispositions CSA A23.3 Annexe D pour les chevilles après installation testées et évaluées conformément à ACI 355.2 pour les chevilles mécaniques et à ACI 355.4 pour les chevilles adhésives . Les tableaux 37 , 38 , 42 et 43 contiennent des tableaux de conception état limite basés sur les charges publiées dans le rapport d ’ évaluation ICC-ES ESR 4266 et convertis aux fins d ’ utilisation avec CSA A23.3 Annexe D . Les tableaux 40 , 41 , 45 et 46 sont des tableaux de conception simplifiés Hilti qui sont des tableaux de résistance à préfacteurs basés sur les paramètres et variables de conception des Tableaux 37 , 38 , 42 et 43 . Toutes les figures dans la section de conception ACI 318 Chapitre 17 antérieure s ’ appliquent à la conception état limite et les tableaux s ’ y rapportant .
Pour une explication détaillée des tableaux développée conformément à CSA A23.3 Annexe D , voir la Section 3.1.8 . De l ’ assistance technique est disponible en contactant Hilti Canada au 800-363-4458 ou sur www . hilti . ca .
Tableau 37 — Renseignements sur la conception de la traction de l ’ acier ordinaire Hilti KB-TZ2 conformément à CSA A23.3 Annexe D , applicables aux installations percées tant par marteau que par carotteur 1
Paramètre de calcul
Symbole Unités
Guide technique du chevillage Édition 22 | 3.0 SYSTÈMES D ’ ANCRAGE | 3.3.5 CHEVILLES À EXPANSION KWIK BOLT TZ2 Hilti ( Canada ) Corporation | www . hilti . ca | 1-800-363-4458
Diamètre nominal de la cheville ( po ) Réf . 1 / 4 3 / 8 1 / 2 5 / 8 3 / 4 1 A23.3
Profondeur d ’ ancrage minimale effective 2
h ef
po
( mm )
1 1 / 2
( 38 )
1 1 / 2
( 38 )
2
( 51 )
2 1 / 2
( 64 )
1 1 / 2
( 38 )
2
( 51 )
2 1 / 2
( 64 )
3 1 / 4
( 83 )
2 3 / 4
( 70 )
3 1 / 4
( 83 )
4
( 102 )
3 1 / 4
( 83 )
3 3 / 4
( 95 )
4 3 / 4
( 121 )
4
( 102 )
5 3 / 4
( 146 )
Épaisseur minimale du béton
h min
po
( mm )
Se reporter au tableau 5 .
Distance de rive minimale
c min
po
( mm )
Se reporter au tableau 5 .
Espacement minimal des chevilles
s min
po
( mm )
Se reporter au tableau 5 .
Modes de rupture de l ’ acier par traction
Facteur de résistance du matériau – armature en acier
Φ s
-
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
8.4.3
Facteur de pondération de la résistance à la traction , modes de rupture de l ’ acier 3
R
-
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
D . 5.3
Limite élastique minimale spécifiée
f ya
psi
100 900
( N / mm 2 )
( 696 )
100 900
( 696 )
96 300
( 664 )
87 000
( 600 )
84 700
( 584 )
75 000
( 517 )
Résistance à la rupture minimale
spécifiée
Zone effective de contrainte de traction
Résistance à la traction pondérée de l ’ acier f ut psi 122 400 126 200 114 000 106 700 105 900 88 000 ( N / mm 2 ) ( 844 ) ( 870 ) ( 786 ) ( 736 ) ( 730 ) ( 607 )
A se , N
po 2
( mm 2 )
0,024
( 15,4 )
0,051
( 33,2 )
0,099
( 63,6 )
0,164
( 106,0 )
0,239
( 154,4 )
0,470
( 303,2 )
N sar
lb
1 985
4 420
7 645
11 925
17 230
28 145
( kN )
( 8,8 )
( 19,7 )
( 34,0 )
( 53,0 )
( 76,6 )
( 125,2 )
D . 6.1.2
Modes de rupture du béton par traction
Catégorie de chevilles
-
-
3
1
1
1
1
1
D . 5.3 ( c )
Facteur de résistance du
Φ c
- 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 0,65 8.4.2
matériau – béton
Facteur de pondération de la
résistance à la traction et au cisaillement , modes de rupture
R
-
0,75
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
D . 5.3 ( c )
du béton , condition B 5
Coefficient de résistance
pondérée à la rupture par arrachement du béton , béton non fissuré Coefficient de résistance pondérée à la rupture par arrachement du béton , béton fissuré k c , uncr
- 10,0 10,0 10,0 10,0 11,3 11,3 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 11,3 11,3 7 10,0 11,3 10,0 D . 6.2.2 k c , cr
- 7,1 8,8 8,8 7,1 10,0 8,8 8,8 7,1 8,8 8,8 7,1 8,8 8,8 8,8 8,8 8,8 D . 6.2.2
Facteur de pondération de la
résistance des chevilles , en
Ψ c , N
-
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
D . 6.2.6
traction , béton non fissuré 4
Distance de rive critique
c ac
po
( mm )
4
( 102 )
5
( 127 )
4 3 / 8 5 1 / 2
( 111 )
( 140 )
8
( 203 )
5 1 / 2
( 140 )
6 3 / 4
( 171 )
10
( 254 )
10
11 1 / 2 8 3 / 4
( 254 )
( 292 )
( 222 )
12
( 305 )
10
( 254 )
9
( 229 )
11
( 279 )
16
( 406 )
Résistance à l ’ extraction
lb
1 055
2 865
3 770
6 300
pondérée dans le béton non fissuré ( 20 MPa ) 6
N pr , uncr
( kN )
( 4,7 )
S . O .
S . O .
( 12,7 )
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
( 16,8 )
S . O .
( 28,0
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
D . 6.3.2
Résistance à l ’ extraction
lb
325
6 000
8 275
pondérée dans le béton fissuré
( 20 MPa ) 6
N pr , cr
( kN )
( 1,4 )
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
( 26,7 )
S . O .
D . 6.3.2
( 36,8 )
Résistance à l ’ extraction pondérée
lb
325
5 880
8 275
dans le béton fissuré ( 20 MPa ), ouvrages sismiques 6
N pr , eq
( kN )
( 1,4 )
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
S . O .
( 26,1 )
S . O .
D . 6.3.2
( 36,8 )
Facteur de normalisation , béton non fissuré
n uncr
-
0,20
0,22
0,24
0,35
0,50
0,42
0,29
0,35
0,50
0,48
0,50
0,35
0,31
0,39
S . O .
0,38
Facteur de normalisation , béton fissuré , ouvrages sismiques
n cr
-
0,39
0,50
0,46
0,28
0,47
0,50
0,48
0,40
0,50
0,47
0,50
0,36
0,42
0,29
S . O .
0,50
1 Les renseignements de conception dans ce tableau sont tirés d ’ ICC-ES ESR-4266 , décembre 2020 , et révisés juillet 2021 Les Tableaux 4 et 6 sont convertis aux fins d ’ utilisation avec CSA A23.3 Annexe D .
2 Voir la figure 1 du présent document .
3 La cheville KB-TZ2 en acier ordinaire est considérée comme un élément en acier ductile en vertu de la section D . 2 de l ’ annexe D de la norme CSA A23.3 .
4 Pour tous les cas de calcul , Ψ c , N = 1,0 . Il est impératif d ’ utiliser le bon coefficient de résistance à la rupture par arrachement pour le béton fissuré ( k c , cr
) et non fissuré ( k c , uncr
).
5 Pour une utilisation avec les combinaisons de charges proposées dans le chapitre 8 de la norme CSA A23.3 . La condition B s ’ applique dans les cas où des armatures supplémentaires , en conformité avec la
section D . 5.3 de la norme CSA A23.3 , ne sont pas fournies ou lorsque la résistance à l ’ extraction ou à la rupture par effet de levier est prépondérante . Dans les cas où la présence d ’ une armature supplémentaire
est confirmée , les facteurs de pondération de la résistance associés à la condition A peuvent être utilisés .
6 Pour tous les cas de calcul , Ψ c , P
= 1,0 . Les valeurs tabulaires pour la résistance à l ’ extraction correspondent à une résistance à la compression du béton de 20,0 MPa ( 2 900 psi ). La résistance à l ’ extraction pour
une résistance à la compression du béton de plus de 20,2 MPa ( 2 900 psi ) peut être augmentée en multipliant la résistance à l ’ extraction du tableau par ( / 2 900 ) f ́c n en psi , ou ( / 20,2 ) f ́c n en MPa ,
7 Pour l ’ installation carottée k c , uncr = 10,0 pour le diamètre 3 / 4 po installée dans un encastrement effectif de 3-3 / 4 po .
319
3.3.5