Moreno Rubio, Cuevas & Tinjacá Soler
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Para un clase F inverso se debe hacer un control
sobre el tercer armónico, de tal forma que el drain
extrínseco debe observar un corto, es decir, baja im-
se consiguió que la matriz de parámetros S de la red
de dos puertos fuera:
s = 01
10
[ ]
pedancia, debido a que el CGH40010 opera correcta-
mente para frecuencias de 6GHz (Cree Corporation,
2006-2011); su ancho de banda se limita a ese valor
y como el diseño realizado es para 3.5 GHz, el tercer
armónico es 10.5 GHz. Por lo anterior, el drain va
observar un corto sin necesidad de realizar la red de
control para el tercer armónico.
La red de acople de carga a la fundamental se
diseñó teniendo en cuenta algunas consideraciones,
como que la red de dos puertos de salida cumpliera
con los siguientes requisitos: los coeficientes de re-
flexión (s1,1 y s2,2) fueran cero y los coeficientes de
transmisión (s1,2 y s2,1) fueran 1; en este sentido,
El procedimiento anterior se llevó a cabo con el
fin de lograr la máxima transferencia de potencia de
la entrada a la carga, ya que de reflejarse la potencia
entre los puertos, se pierde eficiencia y ganancia en
el diseño. Para obtener esta red se colocó una red con
líneas de transmisión que compensara la red parásita
por medio de una línea en serie, luego un stub en abierto
y, posteriormente, otra línea en serie. De este modo se
finalizó el diseño de la red de salida para el PA clase F
inverso. En la figura 6 se observa el diseño en TX de
la red de salida para lograr la matriz de parámetros S.
Figura 6. Red para el control de la frecuencia fundamental y compensación de la red parásita, con líneas ideales
1
V ar
E qn
VAR
VAR 3
D=54.9
C =134.9
E =55.052
2
T LIN
T L15
Z=50.0 Ohm
E =A
F =3.5 G Hz
1
2
T LIN
T L12
Z=50.0 Ohm
E =C
F =3.5 G Hz
A continuación se presenta el diseño de la red de
entrada para el PA clase F inverso. Las condiciones
empleadas para la polarización DC del dispositivo
fueron 28 VDC en el drain y –2.7 VDC en el gate;
como se había mencionado, la carga del PA clase F
inverso es 1.4142; la carga del PA tune load se calcula
por medio de la sigui ente ecuación (Colantonio,
Giannini, & Limiti, 2009):
1
1
T LIN
T L13
Z=50.0 Ohm
E =D
2 F =3.5 G Hz
2
T LIN
T L14
Z=50.0 Ohm
E =E
F =3.5 G Hz
Por cálculo
, pero
por protección de corriente en el dispositivo se utiliza
para el armónico fundamental es
; así que la carga
.
La impedancia de la red de entrada es aquella
conjugada de la red de salida; esto es así para cum-
plir el teorema de máxima transferencia de potencia
sobre el dispositivo CGH40010. Además, en la red de
entrada se diseñó una red con líneas de transmisión
anchas para de este modo ampliar el ancho de banda
del dispositivo (figura 7).
Ing. negocios innov. | ene.-jun. | 2015 | Vol. 1 | No. 1 | pp. 33-44
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