acería
oxígeno a valores por debajo de 20 ppm . Al no poder utilizar Aluminio para este propósito , debido a que se busca evitar la formación de Alúmina , se adiciona Calcio ( Ca ) antes de iniciar los ajustes de química del acero , buscando al mismo tiempo mantener un bajo contenido de Aluminio ( Al ) en las etapas subsecuentes del proceso .
Los códigos de aceros resulfurados que generalmente son fabricados en Tamsa tienen químicas con un rango de Azufre ( S ) mínimo que va de 120 ppm a 250 ppm . Por otra parte , algunos de ellos tienen restricciones máximas del elemento Calcio , limitándolo a valores hasta de 10 ppm . Lo anterior se muestra en la Tabla I . utilizando la siguiente ecuación :
PBT : Posición de la barra tapón
Como referencia , se muestra en la Figura 4 el comportamiento minuto a minuto que tuvieron dos coladas de acero resulfurado fabricadas al final de una secuencia de colado en la MCC :
Debido a esto , fuertes adiciones de Calcio pueden resultar nocivas por dos razones :
( 1 ) La especificación química del acero restringe el contenido de este elemento a muy bajos niveles (<= 10ppm ) que podrían rebasarse .
( 2 ) Porque al tener una mayor cantidad de Azufre ( S ) en solución , este elemento puede reaccionar con el Calcio ( Ca ) para finalmente formar Sulfuros de Calcio ( CaS ), otro tipo de inclusión sólida que puede permanecer en el acero .
Tabla I . Valores mínimos y / o máximos de los elementos Azufre ( S ), Aluminio ( Al ), Calcio ( Ca ) y Carbono ( C ) en las composiciones químicas de los aceros resulfurados comúnmente fabricados en TenarisTamsa .
4.2 Evaluación del taponamiento
Con la intención de caracterizar el taponamiento que se registra durante el colado de los aceros resulfurados de Tenaris Tamsa , se relevaron las siguientes condiciones :
Posición de la barra tapón . Cabe destacar que el límite máximo de desplazamiento de la barra tapón es de 25 mm , rebasar este límite físico conlleva a la pérdida de la línea y por ello la relevancia de caracterizarlo . Se verificó el taponamiento de cada una de las 4 líneas de la MCC antes y después de fabricar cada colada de acero resulfurado . Posteriormente se promedió el valor de las cuatro líneas para obtener un indicador general del taponamiento que presentó la colada . Lo anterior se realizó
Figura 4 . Registros de peso de la olla , peso del distribuidor , posición de las barras tapón , temperatura y variación de nivel de acero en molde para dos coladas de acero resulfurado fabricadas al final de una secuencia de colado en la MCC .
Contenido de Azufre ( S ). Se hizo la agrupación de los aceros en función del contenido mínimo de Azufre ( S ) definido en su respectiva especificación química . Lo anterior tomando en cuenta la premisa de que mientras más grande sea el valor de la especificación , habrá mayor Azufre disponible para la formación de inclusiones sólidas como Sulfuros de Calcio ( S ) y Sulfuros de Manganeso ( MnS ).
Tiempo del acero en ciclo . Como resultado de la agitación del acero y de las reacciones que ocurren en la interfaz escoriaacero , los tiempos prolongados de proceso siempre resultan en re-oxidación del acero . Por ello se relevaron los tiempos de permanencia del acero en el proceso desde el momento del vaciado del Horno de Fusión hasta la apertura de la olla en la Máquina de Colado Continuo .
Número de colada en la secuencia . Siempre se programa la producción de estos aceros al final de la secuencia de colado por su composición química y por las consecuencias operativas que puede implicar la fabricación de los mismos ( pérdida / rompimientos de líneas ). La diferencia en la especificación química , respecto al acero que los antecede en la secuencia , obliga a bajar el nivel en el distribuidor para reducir la pérdida por mezcla de acero , promoviendo al mismo tiempo la reoxidación al exponerlo a la atmósfera por dicha bajada de nivel .
8 HIERRO yACERO / AIST MÉXICO