procesos y usos del acero
YS (MPa) = 54 + 32(% Mn) + 17 dF-1/2 ≈ 390 MPa
YS (MPa) = [54 + 32(% Mn) + 17 dF-1/2] fF + [620 + 2585 (% C)]·fM ≈ 500 MPa
donde dF es el tamaño de grano ferrítico y fF y fM son
respectivamente las fracciones volumétricas de ferrita y
martensita. El incremento de YS por endurecimiento estructural de la ferrita, hasta completar el experimental, se
debe a la presencia de partículas precipitadas de V, Nb
y Ti [16, 17]. Se considera que el papel de los microaleantes
Nb y Ti en el acero DP600 es menos relevante con respecto al YS que en el acero HSLA dado que el vanadio
precipita principalmente durante la transformación de
austenita a ferrita [18].
Fig. 5. Micrografía óptica del acero HSLA tomada al centro de la chapa.
Las Figs. 6 y 7 muestran las micrografías óptica y electrónica del acero DP600, atacado con el reactivo Le Pera[12].
El constituyente blanco disperso, Fig. 6, se identifica
como martensita y aparece en relieve sobre la micrografía
electrónica, Fig. 7. En cualquier caso las micrografías ponen en evidencia el tamaño de grano inferior a 5µm.
Fig. 7. Imagen de microscopía electrónica de barrido del acero DP600.
Fig. 6. Micrografía óptica del acero DP600.
En la Tabla II se presentan las propiedades mecánicas de
los aceros estudiados. Se puede considerar que los altos
valores de YS en ambos aceros, 500 MPa (acero HSLA)
y 600 MPa (acero DP) respectivamente, son una consecuencia del afino de grano ferrítico y, en el caso del acero
de fase dual, de la presencia de martensita.
Fig. 8. Ensayos de tensión en los aceros estudiados en este trabajo, DP600
y HSLA, y aquellas tomadas de la literatura, UFF, bajo carbono y DDQ [19]. Los
tamaños de grano promedio de la ferrita se indican entre paréntesis.
Una evaluación aproximada del T