laminación
poyada, con restricciones en Y y Z impuestas únicamente
en los nodos centrales de los cojinetes reales (ver Fig. 2
(b)). Estas verificaciones adicionales, aunque no representen perfectamente la realidad, fueron convenientes a
fin de evaluar el efecto de los cambios geométricos sin
interferencias generadas por las chumaceras rígidas modeladas con MPCs.
Las mallas fueron construidas con elementos hexaédricos de 8 nodos y las regiones con cambios de sección
más relevantes fueron modeladas con elementos sensiblemente menores con el fin de capturar de forma preci-
sa los gradientes de tensiones. Fue considerado material
elástico lineal con módulo de elasticidad E = 210 GPa y
coeficiente de Poisson de v = 0.3. Los esfuerzos producidos sobre el rodillo por la lámina rolada fueron simulados
como una presión distribuida con anchos y espesores
de lámina que caracterizan las condiciones críticas de
flexión. Esta carga distribuida, a su vez, es equilibrada en
la dirección vertical por medio de apoyos posicionados en
el área de contacto entre los rodillos de trabajo y apoyo.
Esta área de contacto entre rodillos fue obtenida del libro
“Roark’s Formulas for Stress and Strain of Materials” [5].
(a)
(b)
Figura 2: Malla de elementos finitos y condiciones de contorno correspondientes al rodillo AHMSA (a) con las chumaceras modeladas con MPCs y (b) considerando
condición biapoyada.
La Fig. 3 representa un esquema de las variables de laminación en las regiones de apoyo y aplicación de presión
en el rodillo. La Tabla I presenta los valores de fuerzas de
laminación, ancho de tira, arco de contacto entre la lámina
y el rodillo, y ancho de contacto con el rodillo de apoyo
para el rodillo AHMSA considerado en este estudio. La
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Tels. (81