Другой взгляд
Рис. 6. Распределение вертикальных напряжений по горизонтальному сечению на глубине 35 см в неармированном песчаном грунте: а) – при приложении нагрузки 0,2 МПа (без армирования); б) – 0,3 МПа (без армирования);
в) – 0,2 МПа (с армированием фильтровальным полотном); г) – 0,3 МПа (с армированием фильтровальным
полотном); д) – 0,2 МПа (с армированием нетканым материалом); е) – 0,3 МПа (с армированием нетканым
материалом)
ющего элемента в виде интегральной георешетки [6]. На рисунке 7 представлены экспериментальные и теоретические кривые вертикальных
напряжений, по оси прикладываемой нагрузки,
в зависимости от величины давления на штамп.
На рисунке 8 представлены графические
зависимости изменения коэффициента в зависимости от интенсивности прикладываемого
давления, а также участки с линейным приращением коэффициента ν.
Анализируя графические зависимости для
неармированного грунта (рис. 7 а) – 8 а) можно
сделать следующие выводы
– Согл асно механики зернистых сред [1] сыпучий грунт под нагрузкой должен иметь толь24
Те р р и т о р и я г е о т е х н и к и № 1 / 2 0 1 6
ко вертикальную деформацию, т.е. «работать»
в упругой стадии. Поэтому в теоретических
расчетах были приняты постоянные величины
для неармированной конструкции и для армированной, вычисленные как средние от каждой
ступени нагрузки. На рисунке 7 а) отчетливо
видно расхождение экспериментальной и теоретической кривых, т.е. в испытуемом грунте, по
мере увеличения нагрузки на штамп, происходило нарушение предельного равновесия между частицами, что привело к их непрерывной
переупаковке и, очевидно, изменению коэффициента ν;
– Основываясь на предыдущем выводе – на
рисунке 8 а) можно выделить три линейных