PROFIS ENGINEERING single anchor: V cb = A vc A vc0 ψ ed, V ψ c, V ψ h, V ψ parallel, V V b modified ACI 318−19 Eq. anchor group: V cbg = A vc A vc0 ψ ec, V ψ ed, V ψ c, V ψ h, V ψ parallel, V V b modified ACI 318−19 Eq.
où: ψ parallel, V = 1,0 si la charge de cisaillement agit perpendiculairement à un bord fixe ψ parallel, V = 2,0 si la charge de cisaillement agit parallèlement à un bord fixe
Le paramètre c a1 auquel on fait référence dans Tableau 1 [ 3 ] correspond à la distance dans la direction de la charge de cisaillement appliquée à partir du centre d’ un seul ancrage, ou d’ une ligne à travers une rangée / colonne d’ ancrages, vers un bord de béton fixe. Lorsqu’ un ancrage se compose de plusieurs rangées / colonnes d’ ancrage, V cb( g) peut être calculé à l’ aide d’ une valeur c a1 d’ une rangée / colonne précise, comme illustré à la figure 1. Comme indiqué précédemment, l’ ACI 318-19 définit trois « cas » pour calculer V cb( g) pour un ancrage composé de plusieurs rangées / colonnes d’ ancrage. Ces cas sont marqués comme: « Cas 1 », « Cas 2 » et « Cas 3 ».
Dispositions générales de l’ ACI 318-19 pour les cas 1, 2 et 3
Figure
2.
Consultez Figure 2 [ 4 ] ci-dessus, tirée de l’ ACI 318-19 Fig. R17.7.2.1b. Les dispositions de l’ ACI 318-19 pour les cas 1, 2 et 3 ne se rapportent qu’ à deux rangées d’ ancrage avec un ancrage dans chaque rangée. Il est d’ abord nécessaire de comprendre le concept général de ces dispositions pour comprendre comment des dispositions d’ ancrage plus complexes peuvent être envisagées en ce qui concerne la rupture du béton en cisaillement.
Pour déterminer quel cas est pertinent pour l’ ancrage illustré à Figure 2 [ 4 ], il faut vérifier l’ espacement( s) entre les deux rangées d’ ancrage, dans la direction de la charge de cisaillement appliquée( V); par rapport à la distance de la rangée d’ ancrage proche, dans la direction de V, au bord fixe le plus proche envisagé( c a1, 1). Si s est supérieur ou égal à c a1, 1, les cas 1 et 2 sont pertinents parce qu’ une surface de défaillance complète de la rupture du béton peut se développer à partir de chaque rangée. Le cas 1 et le cas 2 doivent être considérés ensemble. À des fins de conception, une fois qu’ une surface de défaillance de rupture de béton se développe à partir de l’ ancrage de la rangée proche( cas 1), toute la charge de cisaillement est redistribuée à l’ ancrage de la rangée éloignée( cas 2), car l’ espacement entre les rangées est suffisant pour permettre la formation d’ une surface de défaillance complète à partir de la rangée éloignée. Par conséquent, dans Figure 2 [ 4 ], la distribution de la charge de cisaillement du cas 1 qui montre la moitié de la charge( 0,5V) agissant sur l’ ancrage de la rangée proche n’ est pertinente que pour les calculs de conception de l’ ancrage de la rangée proche. Le cas 2 suppose que la rupture du béton s’ est produite à partir de l’ ancrage de la rangée proche. Comme s ≥ c a1, 1, toute la charge de cisaillement est redistribuée à l’ ancrage de rangée éloignée, de sorte que les calculs de conception du cas 2 sont basés sur la charge de cisaillement totale( 1,0V) agissant sur l’ ancrage de rangée éloignée.
Si s < c a1, 1, les calculs de rupture de béton en cisaillement par défaut correspondent au cas 3, car une surface de rupture complète de béton ne peut se développer qu’ à partir de l’ ancrage de la rangée proche. La charge de cisaillement totale( 1,0V) est censée agir sur l’ ancrage de la rangée proche.
[ en ] October 2025 4