Systèmes d'ancrage adhésif
Système d'ancrage adhésif époxyde HIT-RE 500 V3 3.2.4
Tableau 75 – Données de calcul pour le système d'ancrage HIT-RE 500-V3 de Hilti avec tiges filetées HAS/HIT-V dans des
c
trous percés à la foreuse bouchardés avec l'outil de dégrossissage TY-YRT, conformément à l'annexe D de la norme CSA A23.3-14 1,8
Paramètre de conception-calcul
Symbole Unités
Diamètre nominal de la tige (po)
Réf.
5/8 3/4 7/8 1 1 1/4
31,8
Diamètre nominal de cheville d a mm 15,9
19,1
22,2
25,4
Profondeur d'ancrage effective minimale 2 h ef mm 79
89
89
102
127
Profondeur d'ancrage effective maximale 2 h ef mm 318
286
445
508
635
Épaisseur minimale du béton 2 h min mm h ef + 2d o
– Se reporter à la section 4.1.10 de l'ESR-
2322.
c ac
Distance de rive critique
A23.3-14
Distance de rive minimale c min mm 79 95 111 127 159 Espacement minimal des chevilles s min mm 79 95 111 127 159 k c,uncr4 – 10 D.6.2.2
k c,cr4 – 7 D.6.2.2
ф s – 0,65 8.4.2
R conc – 1,00 D.5.3(c)
3
Coefficient de la résistance à la rupture par arrachement du béton pondérée, béton non
fissuré
Coefficient de la résistance à la rupture par arrachement du béton pondérée, béton fissuré
Facteur de résistance du matériau – béton
Facteur de pondération de la résistance à la traction et au cisaillement, modes de rupture
du béton, condition B 5
Béton sec et saturé d'eau
Contrainte d'adhérence caractéristique dans le béton fissuré 6,7
Contrainte d'adhérence caractéristique dans le béton non fissuré 6,7
Contrainte d'adhérence caractéristique dans le béton fissuré 6,7
Contrainte d'adhérence caractéristique dans le béton non fissuré 6,7
Catégorie de cheville, béton sec
Facteur de pondération de la résistance
Réduction pour la traction sismique
τ cr
τ uncr
τ cr
τ uncr
psi 880 875 870 870 825
(MPa) (6,1) (6,0) (6,0) (6,0) (5,7)
psi 2 210 2 130 2 040 1 960 1 790
(MPa) (15,2) (14,7) (14,1) (13,5) (12,3)
psi 610 605 605 600 570
(MPa) (4,2) (4,2) (4,2) (4,1) (3,9)
psi 1 530 1 470 1 410 1 350 1 240
(MPa) (10,6) (10,1) (9,7) (9,3) (8,6)
- - 1 1 1 1 1
R dry - 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
α N,seis - 0,95 1,00 1,00 1,00 1,00
D.6.5.2
D.6.5.2
D.6.5.2
D.6.5.2
c
3.2.4
1 Les données de calcul comprises dans le présent tableau sont tirées des tableaux 11 et 12 du rapport ESR-3814 d'ICC-ES, daté de janvier 2016, et converti pour usage avec
l'annexe D de la norme CSA A23.3-14.
2 Se reporter à la figure 8 de la section 3.2.4.3.4.
3 La distance de rive minimale pourrait être réduite à 45 mm ≤ c ai < 5d, pourvu que la valeur T inst soit réduite. Se reporter à la section 4.1.9 du rapport ESR-3814.
4 Pour tous les cas de conception, ψ c,N = 1,0. Il est impératif d'utiliser le bon coefficient de résistance à la rupture par arrachement pour le béton fissuré (k c,cr ) et non fissuré
(k c,uncr ).
5 Pour une utilisation avec les combinaisons de charges proposées dans le chapitre 8 de la norme CSA A23.3-14. La condition B s'applique dans les cas où des armatures
supplémentaires, en conformité avec la section D.5.3 de la norme CSA A23.3-14, ne sont pas fournies ou lorsque la résistance à l'extraction ou à la rupture par effet de levier
est prépondérante. Dans les cas où la présence d'une armature supplémentaire est confirmée, les facteurs de pondération de la résistance associés à la condition A peuvent
être utilisés.
6 Plage de températures A : température maximale de courte durée = 55 °C (130 °F); température maximale de longue durée = 43 °C (110 °F).
Plage de températures B : température maximale de courte durée = 80 °C (176 °F); température maximale de longue durée = 43 °C (110 °F).
Les températures élevées de courte durée du béton sont celles qui se produisent sur une courte période de temps, p. ex. lors du cycle diurne. Les températures de longue
durée du béton sont à peu près constantes sur une longue période.
7 Les valeurs de résistance de liaison correspondent à du béton ayant une résistance à la compression dans la plage 2 500 psi ≤ ƒ' c ≤ 8 000 psi.
8 Pour les structures de catégories sismiques C, D, E ou F, multiplier les valeurs de résistance de liaison par α N,seis .
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