Product Technical Guides : CA-FR Systèmes de Fixation des Tabliers Métalliques | Page 24

Systèmes de fixation des tabliers en acier
1.1 Conception-calcul et sélection des fixateurs de tôlerie
Exemple de problème
Paramètres de conception-calcul : Problème de conception-calcul :
Type de charge : Vent
Méthode de calcul : ASD
Portée : 6 pi 0 po
Tablier : Tablier B 1 1/2 po, cal. 20 (f u ≥ 45 ksi)
Acier support : Solive composée avec
membrure supérieure 1/4 po
Patron de fixation d'ossature : 36/7
Entraxe des vis de couturage : 12 po c. à c.
Fixateur d'ossature :X-HSN 24
Vis de couturage : Hilti SLC
Résistance au cisaillement du diaphragme
requise (Q) : 650 plf
Soulèvement requis (T) : 35 psf Déterminer la résistance admissible
au cisaillement du diaphragme
(S ASD ), le soulèvement (T n (ASD) ) et la
rigidité (G') pour le diaphragme
de tablier en acier donné et
comparer aux charges
requises.
6 po
36 po
Hilti
SLC
X-HSN 24
1-1/2"
1 1/2 po
Étapes de calcul
Étape 1 : Calculer la résistance nominale au cisaillement du diaphragme limitée par les fixateurs de rive :
Ce calcul n'est pas requis lorsque le nombre de connecteurs de rive (n e ) est égal au nombre de vis de
couturage (n s ). Dans ces cas, S ne ne limite pas la résistance au cisaillement du diaphragme.
Réf.
DDM03
SDI Guide
technique
HNA
Éq.
2.2-2 Sect.
1.1.8
Éq.
2.2.3 Sect.
1.1.8
et tableaux
7 et 8
Éq.
2.2-5 Sect.
1.1.8
et tableaux
7 et 8
Étape 2 : Calculer la résistance nominale au cisaillement du diaphragme limitée par les fixateurs de
panneaux intérieurs :
Q
2 107
S ni = {2 x A x (λ- 1) + B} x f = {2 x 1 x (0,802 - 1) + 16,99} x
= 1 942 plf
<
18
avec :
λ = 1-
1,5 x < v
1,5 x 6
= 0,802 ≥ 0,7
240 x t
240 x 0,0358
1
[2 x 2 x 1 008 + 4 x 1 008]
B = n s x α s +
x [ 2 x 2 x S ( x p2 ) + 4 S ( x e2 ) ] = 18 x 0,598 +
= 16,99
36 2
w 2
où :
3 x < v x 12
3 x 6 x 12
n s = n e =
=
= 18
Entraxe des vis de couturage
12
α s =
Q s
Q f
=
= 1-
1 260
2 107
= 0,598
Étape 3 : Calculer la résistance nominale au cisaillement du diaphragme limitée par les fixateurs de coin :
S nc = Q f x
N 2 x B 2
< x N + B
2
2
2
= 2 107 x
2,00 2 x 16,99 2
18 x 2,00 2 + 16,99 2
2
= 1 798 plf
Étape 4 : Appliquer le facteur de corrélation, c, pour déterminer la résistance nominale corrélée au
cisaillement du diaphragme
S = c x S n = 1,102 x 1 798 = 1 981 plf
où :
S n = le moins de S ne , S ni et S nc = S nc = 1 798 plf
Étape 5 : Appliquer le facteur de conversion approprié pour déterminer la résistance admissible
du diaphragme
S ASD (vent) = S x facteur de conversion = 1 981 x 0,426 = 844 plf
Étape 6 : Vérifier si les mesures du flambage du tablier en acier
S flambage (ASD) = 2 750 plf > S ASD (vent) donc, S ASD (vent) = 844 plf ≥ 650 plf
Sect.
1.1.8
et
tableau 8
Sect.
2.4
Tableau 11
Tableau 12
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