procesos y
semblanza usos del acero
La zona media fue la que obtuvo el gradiente promedio menor por lo que se tomó para obtener un grado de error atribuido
a la suposición que en toda la zona permanece la misma temperatura.
Volumen en Destilación Corregido (m3) X 100
700
600
500
400
300
200
100
1-4 Horas
5-8 Horas
02:00 a.m.
01:30 a.m.
01:00 a.m.
12:30 a.m.
12:00 a.m.
11:30 p.m.
11:00 p.m.
10:30 p.m.
10:00 p.m.
09:30 p.m.
09:00 p.m.
08:30 p.m.
08:00 p.m.
07:30 p.m.
07:00 p.m.
06:30 p.m.
06:00 p.m.
05:30 p.m.
05:00 p.m.
04:30 p.m.
04:00 p.m.
03:30 p.m.
03:00 p.m.
02:30 p.m.
0
9-12 Horas
Figura 12. Diagrama de Barras del Volumen en Destilación Corregido cada Media Hora.
Tabla VII. Grado de Error en cada Zona.
tiva de solución B sobre un ciclo completo de recocido
de Acero Eléctrico siguiendo el mismo esquema de la
metodología de experimentación. La carga de la base fue
de 90.43 Toneladas, con un consumo resultante de H2
a lo largo del ciclo completo de recocido de 1.01 m3/Ton,
aproximadamente 45% menor que con el diseño de la
situación actual. El rango de temperaturas en donde se
cuantificaron los niveles más altos de concentración de
carboncillo resultó 630-695 °C, tal como se esperaba;
obteniendo un porcentaje promedio de reflectividad del
81.2%.
Conocido el grado de error, se procedió a multiplicar el
vector de contribución de cada zona por el recíproco de
su grado de error, generando un vector resultado que se
muestra a continuación:
Tabla VIII. Matriz de Contribución en Cantidad y Porcentaje de cada Zona al Volumen de Destilación Corregido.
A LTERNA TIV A B
Alo
t
Medi
o
Baj
o
0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32
1
2
3
4
5
CAL ENTAMIENTO
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
EMPAPADO
Se graficó la magnitud del volumen de destilación ahora
ya corregido generado en cada media hora. La gráfica de
dicha tendencia se muestra a continuación:
Se dividieron las doce horas teóricas de generación de
productos de destilación de emulsión de rolado en tres
partes proporcionales debido a la tendencia observada.
1-4 (54.5%), 5-8 (30.39%), 9-12 (15.05%).
RESULTADOS
En función de las conclusiones obtenidas de los dos estudios realizados, se diseñó un nuevo ciclo de purga de
H2, el cual se presenta a continuación:
Figura 14. Alternativa de Solución B.
En la alternativa de solución se eliminaron totalmente las
purgas de H2 realizadas en la parte final del empapado y
enfriamiento. Se fijó el flujo en Medio o Alto en las zonas
que mostraron los niveles de concentración superiores.
Se implementó el diseño del ciclo de purga de la alterna28 HIERRO yACERO/AIST MÉXICO
21
CONCLUSIONES
La tendencia de comportamiento general
observado durante las etapas de suministro y purga del
ciclo de recocido resultó en una curva sesgada hacia la
derecha, en donde los niveles superiores de concentración de carboncillo resultante ocurrieron dentro de las
temperatura 600-695 °C .
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
ENFRIAMIENTO
Para una carga de base entre 75 y 90 Toneladas, el intervalo de temperaturas en donde se hallan las mayores
magnitudes de concentración de carboncillo ocurren
aproximadamente antes de la cuarta hora y terminan en la
séptima hora del ciclo completo.
Las purgas de H2 realizadas actualmente en la parte final
del empapado y en el enfriamiento NO son teóricamente necesarias debido a que las intensidades de concentración de carboncillo resultante resultaron cuantificadas
como CASI NULAS; además ninguna zona del volumen
total de la carga se encuentra dentro del intervalo de temperaturas de destilación. Aproximadamente el 54% del
volumen general de la carga se destila dentro de las pri-