Laminación
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Laminación
ENE-MAR 2025 l ASOCIACIÓN TECNOLÓGICA DEL HIERRO Y EL ACERO l AISTMEXICO . ORG . MX
Ensayos mecánicos
Para la evaluación de las propiedades mecánicas se realizaron ensayos de compresión en una máquina universal marca Instron , modelo 5500R , con una velocidad del cabezal de 2 mm / min y 0.2 mm / min . Las probetas se maquinaron en base a la norma ASTM E-9 , con una dimensión de 12 mm de largo y 7 mm de diámetro , teniendo 4 probetas de laminado en caliente y 4 probetas de laminado en tibio evaluándose a las distintas velocidades teniendo como criterio el detener el ensayo a una carga máxima de 85 N para el cuidado de la celda de carga . Para los ensayos de microdureza , en un microdurómetro Mitutoyo con una carga de 200 g con un tiempo de 15 s . Para esta prueba se hicieron dos cortes como se muestra en la figura 3 , esto con la finalidad de evaluar los cambios de dureza en las diferentes zonas de la probeta .
Figura1
Representación de las rutas del proceso termomecánico utilizadas para el acero con medio contenido de Mn . a ) ruta 1 y b ) ruta 2 .
Figura 2
a ) Diagrama TTT , b ) Diagrama CCT , donde se indican las condiciones del TRI realizado del acero estudiado y la rapidez de enfriamiento lograda .
Figura 3
Zonas de corte en la probeta de compresión .
Resultados y Análisis Ensayos de compresión
La nomenclatura de las probetas utilizadas , así como las condiciones del ensayo de compresión y el % de deformación por compresión obtenida para cada ensayo se muestra en la tabla 2 . Haciendo una comparación de los resultados entre las dos condiciones de material , laminación en caliente y laminación en tibio , la condición de laminación en tibio presentó un mayor porcentaje . Para la velocidad de deformación a 0.2 mm / min ( figura 5 ), la condición de laminación en tibio registró un porcentaje de deformación por compresión de 36.04 %, mientras que la condición de laminación en caliente de 31.74 %. Para la velocidad de 2 mm / min ( figura 6 ), la condición de laminación en tibio registró un porcentaje de 37 % y la condición de laminación en caliente de 32 %, estos porcentajes son de valores correspondientes a aceros de medio Mn , ya reportados [ 2 ] [ 11 ] . La diferencia entre los porcentajes obtenidos entre ambas condiciones se debe principalmente a la morfología de las fases presentes , mientras que en la condición de laminación en caliente presenta una morfología laminar compuesta de fase de ferrita y austenita ( α + γ ), la condición en laminación en tibio presenta una morfología de globular y acicular de fase de ferrita y austenita ( α + γ ), esto se puede ver en la figura 4 ; la microestructura obtenida coincide con lo ya reportado por los autores B . H . a . H . Luo [ 3 ] . De manera general , se puede decir que no hubo influencia significativa con respecto a las dos velocidades de deformación utilizadas , ya que , por ejemplo , para la condición de laminación en caliente se obtuvo un porcentaje de deformación promedio de 31.74 y 32.24 para la velocidad de 0.2 mm / min y 2 mm / min respectivamente ( figura 7 ). Mientras que para la condición de laminación en tibio fue de 36.04 % y 36.86 % para la velocidad de 0.2 y 2 mm / min respectivamente ( figura 8 ). Sin embargo , en la condición de 0.2 mm / min en condición de laminación en caliente , se puede observar una zona entre 10-20 % de deformación una zona de sesgo , lo cual está relacionado con la presencia de las bandas de Lüders [ 12 ] .
Con respecto al valor obtenido del límite elástico de las condiciones evaluadas , para la condición de laminación en caliente se registró un valor aproximado de 600 MPa y para laminación en tibio 719 MPa , ambos valores correspondientes a los AHSS de tercera generación , los cuales están dentro del intervalo reportado en la literatura [ 11 ] .